ar-net.ru где значения Ared,Rbt,sert,t, sbt, scs принимают по указаниям 6.16, 5.16 и 8.9.
8.12 Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят, исходя из общих положений, приведенных в 5.16, но с учетом работы бетона в растянутой зоне нормального сечения, определяемой трехлинейной диаграммой состояния. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы при максимальной температуре нагрева крайнего волокна бетона растянутой зоны. Значения Mcrc определяют из решения уравнений, представленных в 8.1.20-8.1.30 СП 63.13330.2012.
Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СП 63.13330, при этом расчетное сопротивление бетона Rb.serследует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона gb1t, принимаемый по таблице 5.9 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры. Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле (8.7).
Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
8.13 Для железобетонных элементов из обычного бетона при температуре нагрева арматуры до 100°С и из жаростойкого бетона при температуре нагрева арматуры до 70°С ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, должна определяться по формулам (8.128)-(8.138) СП 63.13330.2012 с учетом следующих указаний.
В формуле (8.128) вместо начального модуля упругости арматуры Es cледует применить Est, учитывающий влияние температуры на изменения модуля упругости арматуры и определяемый по формуле (5.19).
Коэффициент f1, учитывающий продолжительность действия нагрузки и температуры, принимается равным:
f1 = 1,0 – при кратковременном действии нагрузки и температуры;
f1 = 1,4 – при длительном действии нагрузки и температуры.
Коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами pss, допускается принимать равным 1. Если расчетное раскрытие трещин превышает предельное значение по СП 63.13330.2012 (пункт 8.2.6), то коэффициент pss определяют по формуле (8.137) СП 63.13330.2012.
При вычислении напряжений в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной по формуле (8.129) СП 63.13330.2012, момент инерции приведенного поперечного сечения Jred относительно его центра тяжести с учетом площади сечения бетона только сжатой зоны, площадей сечения сжатой арматуры с коэффициентом приведения сжатой арматуры к бетону a's1 и растянутой арматуры с коэффициентом приведения растянутой арматуры к бетону as1 вычисляется по формуле
Ired= Ib+ Isas1+I'sa's1 (8.10)
Значение Ib определяют по указаниям 8.23. Значения Is и I's рассчитывают по формулам (8.23) и (8.24) и yc – по формуле (8.29).
Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону рассчитывают по формулам
для растянутой арматуры
(8.11) для сжатой арматуры
(8.12) Приведенный модуль деформации бетона Eb,red,t учитывающий неупругие деформации сжатого бетона, рассчитывают по формуле
(8.13)Прочность бетона Rb,ser,t рассчитывают по формуле (5.4), относительную деформацию бетона eb1,red принимают по таблице 5.5 для кратковременного нагрева.
8.14 Для железобетонных элементов из обычного бетона при температуре нагрева арматуры более 100?С и из жаростойкого бетона при температуре нагрева арматуры более 70?С необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью температурных деформаций арматуры от воздействия температуры.
Температурные деформации расширения при нагреве
et= (astm- abt) ts (8.14)
и температурные деформации укорочения бетона при остывании после нагрева
ecs= acsts (8.15)
где: astm – определяют по формуле (6.46);
abt , acs– принимают соответственно по таблицам 5.6 и 5.7 соответственно в зависимости от температуры арматуры и длительности нагрева;
ts – температура бетона на уровне растянутой арматуры.
В этом случае при расчете ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, в формулу (8.128) СП 63.13330.2012 вместо 
вводятся выражения:
вводятся выражения: при нагреве
(8.16) при остывании после нагрева
(8.17) где vs– коэффициент, принимаемый по таблице 5.14 в зависимости от температуры арматуры;
Значение ss не должно превышать величины для стержневой арматуры и 0,8Rs,sergst для проволочной арматуры. Коэффициент условий работы арматуры gst, принимается по таблице 5.14 в зависимости от температуры арматуры. При внецентренном растяжении, для случая е0< 0,8h0 возможно появление трещин на всю высоту сечения.
Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям
8.15 Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по положениям СП 63.13330 с учетом дополнительных требований 8.16-8.21.
Расчет железобетонных элементов по прогибам
8.16 Расчет железобетонных элементов по прогибам производят из условия: прогиб железобетонного элемента от действия внешней нагрузки и температуры не должен превышать значения предельно допустимого прогиба железобетонного элемента.
Полный прогиб железобетонных элементов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, равен сумме прогибов, обусловленных:
деформацией изгиба fm, который определяется по указаниям 8.17;
деформацией от воздействия температуры ft, который определяется по указаниям 8.20.
Прогиб ft допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента.
При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и кратковременного и длительного нагрева прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.
8.17 Прогиб железобетонных элементов, обусловленный деформацией изгиба, определяют по формуле
(8.18) Где 
- изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета l, для которого определяют прогиб;
- изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета l, для которого определяют прогиб; (1/r)x - полная кривизна элемента в сечении х от внешней нагрузки, при которой определяют прогиб.