Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)(в редакции от 29 декабря 1986 г.) стр. 13

7.16*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений (рис. 16*), рассчитываемых по формуле (56), отношение расчетной высоты стенки к толщине t следует определять в зависимости от значения ( - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс" и вычисленное без учета коэффициентов , или ; - соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки) и принимать не более значений, определяемых:

при альфа <= 0,5 - по п. 7.14* настоящих норм;

" альфа >= 1 - по формуле

348 × 67 пикс.     Открыть в новом окне

, (90)

где (здесь - среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении) ;

при - линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при и .

7.17*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов с сечениями, отличными от двутаврового и коробчатого (за исключением таврового сечения), установленные в п. 7.16* значения отношений следует умножать на коэффициент 0,75.

7.18*. Для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов таврового сечения с условной гибкостью от 0,8 до 4 отношение расчетной высоты стенки тавра к толщине при не должно превышать значений, определяемых по формуле

337 × 59 пикс.     Открыть в новом окне

, (91)*

где - ширина полки тавра;

- расчетная высота стенки тавра.

При значениях или в формуле (91)* следует принимать соответственно или .

При назначении сечения элемента по предельной гибкости, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения следует умножать на коэффициент (где или , ), но не более чем на 1,25.

7.19*. В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок, имеющих расчетную высоту и укрепленных парным продольным ребром, расположенным посредине, значение , установленное в п. 7.14.*, следует умножать на коэффициент , определяемый при по формуле

215 × 63 пикс.     Открыть в новом окне

, (92)

где - момент инерции сечения продольного ребра.

При укреплении стенки внецентренно-сжатого или сжато-изгибаемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции , расположенным посредине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять согласно требованиям п. 7.14* или 7.16*.

При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инерции должен вычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей гранью стенки.

Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.

В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении следует учитывать развернутую длину гофра.

Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.

7.20*. В случаях, когда фактическое значение превышает значение, определяемое по п. 7.14* (для центрально-сжатых элементов не более чем в два раза), в расчетных формулах за значение А следует принимать значение , вычисленное с высотой стенки (в коробчатом сечении определяются и для пластинок, образующих сечение и расположенных соответственно параллельно и перпендикулярно плоскости изгиба):

для двутаврового и швеллерного сечений ;

для коробчатого сечения:

при центральном сжатии

250 × 29 пикс.     Открыть в новом окне

;

при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом .

Значения следует определять:

для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формуле

, (92, а)

где - условная гибкость стенки швеллерного сечения, принимаемая по табл. 27*;

для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений по формуле

292 × 60 пикс.     Открыть в новом окне

, (92, б)

где - условная гибкость стенки соответствующего сечения, принимаемая по табл. 27* при m = 0;

- условная гибкость стенки, при вычислении , принимаемая равной ;

k - коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сечения (при следует принимать ) и для коробчатого сечения (при следует принимать ); здесь - условная гибкость элемента, принятая по табл. 27*;

для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (92,б), где значение следует вычислять по табл. 27*, а значение k при .

Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только для определения площади сечения A при расчетах по формулам (7), (51), (61) и (62) настоящих норм.

Таблица 27*

+-----------+-----------------+------------+-----------------------------+
|Относитель-|Сечение элемента | Значения | |
| ный | | ______ | Формулы для определения |
|эксцентри- | | ламбда и | _________ |
| ситет | | _______ | ламбда_uw |
| | | ламбда1 | |
+-----------+-----------------+------------+-----------------------------+
| | |______ |_________ |
| |Двутавровое |ламбда < 2,0|ламбда_uw = 1,30 + |
| | | | ______ |
| | | ______ |+ 0,15 ламбда |
| | | ламбда >= |_________ |
| | | >= 2,0 |ламбда_uw = 1,20 + |
| | | | ______ |
| | | |+ 0,35 ламбда, |
| | | |но не более 2,3 |
| +-----------------+------------+-----------------------------+
| | |______ |_________ |
| m=0 |Коробчатое, |ламбда < 1,0|ламбда_uw = 1,2 |
| | | - |_________ |
| |швеллерное | ламбда >= |ламбда_uw = 1,0 + |
| |прокатное | >= 1,0 | ______ |
| | | |+ 0,2 ламбда, |
| | | |но не более 1,6 |
| +-----------------+------------+-----------------------------+
| | |______ |_________ |
| |Швеллерное, |ламбда < 0,8|ламбда_uw=1,0 |
| | | ______ |_________ |
| |кроме прокатного | ламбда >= |ламбда_uw = 0,85 + |
| | | >= 0,8 | ______ |
| | | |+ 0,19 ламбда, |
| | | |но не более 1,6 |
+-----------+-----------------+------------+-----------------------------+
| m>=1,0 | | - |_________ |
| |Двутавровое, | ламбда1 < |ламбда_uw = 1,30 + |
| | | < 2,0 | _______ 2 |
| | | |+ 0,15 ламбда1 |
| |коробчатое | - |_________ |
| | | ламбда1 >= |ламбда_uw - 1,20 + |
| | | >= 2,0 | _______ |
| | | |+ 0,35 ламбда1, |
| | | |но не более 3,1 |
| |
|Обозначения, принятые в табл. 27*: |
|______ |
|ламбда - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на|
|устойчивость при центральном сжатии; |
|_______ |
|ламбда1 - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на|
|устойчивость в плоскости действия момента. |
|Примечания: 1. К коробчатым относятся замкнутые прямоугольные профили |
|(составные, гнутые прямоугольные и квадратные). |
| _________ |
|2. В коробчатом сечении при m > 0 значение ламбда_uw следует определять|
|для стенки, параллельной плоскости изгибающего момента. |
| _________ |
|3. При значениях 0 < m < 1,0 значение ламбда_uw следует определять|
|линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при m = 0 и|
|m = 1,0. |
+------------------------------------------------------------------------+

7.21*. Стенки сплошных колонн при следует укреплять поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии (2,5-3) одно от другого; на каждом отправочном элементе должно быть не менее двух ребер.

Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.

Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

7.22 *. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) следует принимать равной расстоянию: в сварных элементах - от грани стенки при односторонних швах от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях - от начала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11) - от края выкружки стенки до края поясного листа (полки).

7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостью от 0,8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листа (полки) к толщине t следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 29*.

При значениях или в формулах табл 29* следует принимать соответственно или .

Таблица 29*

960 × 1740 пикс.     Открыть в новом окне

7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса к толщине t следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.

Таблица 30

961 × 1347 пикс.     Открыть в новом окне