Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)(в редакции от 29 декабря 1986 г.) стр. 17

где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

- расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п.5.2, в формуле (119) вместо следует принимать .

Расчет сварных стыковых соединении выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил.2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис.20):

979 × 286 пикс.     Открыть в новом окне

по металлу шва (сечение 1)

; (120)

по металлу границы сплавления (сечение 2)

, (121)

где - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

и - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 ) - по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки и ;

и - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах , , и , для которых для металла шва с нормативным сопротивлением (4200 ) и - для всех сталей.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва должны быть более , а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления , но не превышать значений ; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 ) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие

.

При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.

11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

; (122)

по металлу границы сплавления

,(123)

где - момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

- то же, по металлу границы сплавления.

Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва

; (124)

по металлу границы сплавления

, (125)

где и - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;

и - то же, по металлу границы сплавления;

х и y - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.

Таблица 34*

+-------------------+-------------+-------+-----------------------------+
|Вид сварки при диа-|Положение шва|Коэффи-|Значения коэффициентов бета_f|
|метре сварочной | |циент |и бета_z при катетах швов, мм|
|проволоки d, мм | | +------+------+------+--------+
| | | |3-8 |9-12 |14-16 |18 и |
| | | | | | |более |
+-------------------+-------------+-------+------+------+------+--------+
|Автоматическая при | |бета_f | 1,1 | 0,7 |
|d=3-5 |В лодочку +-------+--------------------+--------+
| | |бета_z | 1,15 | 1,0 |
| +-------------+-------+------+-------------+--------+
| | |бета_f | 1,1 | 0,9 | 0,7 |
| |Нижнее +-------+------+-------------+--------+
| | |бета_z | 1,15 | 1,05 | 1,0 |
+-------------------+-------------+-------+------+------+------+--------+
|Автоматическая и | | | | 0,8 | 0,7 |
|полуавтоматическая | |бета_f | 0,9 | | |
|при |В лодочку +-------+-------------+------+--------+
|d=1,4-2 | |бета_z | 1,05 | 1,0 |
| +-------------+-------+------+------+---------------+
| |Нижнее, гори-|бета_f | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
| |зонтальное, +-------+------+------+---------------+
| |вертикальное |бета_z | 1,05 | 1,0 |
+-------------------+-------------+-------+------+----------------------+
|Ручная; полуавтома-|В лодочку, |бета_f | 0,7 |
|тическая проволокой|нижнее, го- +-------+-----------------------------+
|сплошного сечения |ризонтальное,|бета_z | 1,0 |
|при d<1,4 или поро-|вертикальное,| | |
|шковой проволокой |потолочное | | |
| |
| Примечание. Значения коэффициентов соответствуют нормальным|
|режимам сварки. |
+-----------------------------------------------------------------------+

11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения , , и следует принимать соответственно: и - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям: - касательное напряжение в сварном соединении; .

11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия

, (126)

где и - напряжения в расчетом сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.

Болтовые соединения

11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.

11.7*. Расчетное усилие , которое может быть воспринято одним болтом, следует определять по формулам:

на срез

; (127)

на смятие

; (128)

на растяжение

. (129)

Обозначения, принятые в формулах (127)-(129):

, , - расчетные сопротивления болтовых соединений;

d - наружный диаметр стержня болта;

- расчетная площадь сечения стержня болта;