ar-net.ru
- коэффициент перераспределения моментов, определяемый по формуле
; (46) здесь 
- условный изгибающий момент, равный:
- условный изгибающий момент, равный: а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений
; (47)
, (48) где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;
- изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;
- максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке; а - расстояние от сечения, в котором действует момент 
, до крайней опоры;
, до крайней опоры; l - длина крайнего пролета;
б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами 
, где 
- наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;
, где - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах; в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение 
следует определять по формуле (47).
следует определять по формуле (47). Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в месте действия 
. Если 
- момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.
. Если - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки. 5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях при 
следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.
следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом
5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного эксцентриситета 
, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.
, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость. 5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 
), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при 
и 
следует выполнять по формуле
), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при и следует выполнять по формуле  | |
| 321 × 61 пикс. Открыть в новом окне | |
где N, 
и 
- абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;
и - абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании; n, 
и 
- коэффициенты, принимаемые по прил. 5.
и - коэффициенты, принимаемые по прил. 5. Если 
, формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24.
, формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24. В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле
, (50) где х и y - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.
5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).
5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп.5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
. (51) В формуле (51) коэффициент 
следует определять:
следует определять: а) для сплошностенчатых стержней по табл.74 в зависимости от условной гибкости 
и приведенного относительного эксцентриситета 
, определяемого по формуле
и приведенного относительного эксцентриситета , определяемого по формуле
, (52) где 
- коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.73;
- коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.73;
- относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет; 
- момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна); б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости 
(
по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле
( по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле
, (53) где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.
При вычислении эксцентриситета е = M/N значения М и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.
Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.
Расчет на устойчивость не требуется для сплошностенчатых стержней при 
и для сквозных стержней при m>20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.
и для сквозных стержней при m>20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов. 5.28* Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 
) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл.73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле
) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл.73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле
, (54) где значение 
следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент 
определять по формуле
следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент определять по формуле
. (55) 5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.
При этом значения М следует принимать равными:
для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины колонн;
для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;
для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;