Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)(в редакции от 29 декабря 1986 г.) стр. 9

для раскосов по рис. 9*, б, в, г - равными длине и радиусу инерции .

Расчетные длины и радиус инерции i элементов из труб или парных уголков следует принимать согласно требованиям подраздела "Расчетные длины элементов плоских ферм и связей".

Таблица 14*

+------------------------------+----------------------------------------+
|Конструкция узла пересечения |Условная длина раскоса Idc при поддержи-|
|элементов решетки |вающем элементе |
| +-------------+---------------+----------+
| |растянутом |неработающем | сжатом |
+------------------------------+-------------+---------------+----------+
|Оба элемента не прерываются | ld | 1,3ld | 0,8Ld |
|Поддерживающий элемент преры- | | | |
|вается и перекрывается фасон- | | | |
|кой; рассматриваемый элемент | | | |
|не прерывается: | | | |
| в конструкциях по | 1,3ld | 1,6ld | Ld |
| рис.9*, а | | | |
| | | | |
| в конструкциях по | | | |
| рис.9*, д: | | | |
| | | | |
| при 1
| |x ld | | |
| | | | |
| при n>3 | 1,3ld | 1,6ld | Ld |
| | | | |
|Узел пересечения элементов за-| ld | ld | ld |
|креплен от смещения из плоско-| | | |
|сти грани (диафрагмой и т.п.) | | | |
| |
|Обозначения, принятые в табл.14*: |
| |
|Ld - длина раскоса по рис.9* а, д; |
| |
| Jm, min ld |
| n = ------------ |
| Jd, min lm |
| |
|где Jm,min и Jd,min - наименьшие моменты инерции сечения соответственно|
| пояса и раскоса. |
+-----------------------------------------------------------------------+

Таблица 15*

+---------------------------+-----+-------------------------------------+
|Прикрепление элемента | n | l |
|к поясам | |Значение мю_d при -----, равном |
| | | imin |
| | +-------+------------------+----------+
| | | до 60| св.60 до 160 |св.160 |
+---------------------------+-----+-------+------------------+----------+
|Сварными швами, болтами (не|До 2 | 1,14 | imin | 0,765 |
|менее двух), расположенными| | |0,54+36----- | |
|вдоль элемента, без фасонок| | | l | |
| +-----+-------+------------------+----------+
| |Св.6 | 1,04 | imin | 0,74 |
| | | |0,56+28,8------ | |
| | | | l | |
+---------------------------+-----+-------+------------------+----------+
|Одним болтом без фасонки |Неза-| 1,12 | imin | 0,82 |
| |виси-| |0,64+28,8------ | |
| |мо от| | l | |
| |n | | | |
| |
|Обозначения, принятые в табл.15*: |
|n - см. табл.14*; |
|l - длина, принимаемая: ld - по рис.9* б,в,г; ldc - по табл.14* (для|
|элементов - по рис. 9*,a,д). |
| Примечания: 1. Значения мю_d при значениях n от 2 до 6 следует|
|определять линейной интерполяцией. |
| 2. При прикреплении одного конца раскоса к поясу фасонок сваркой|
|или болтами, а второго конца через фасонку, коэффициент расчетной длины|
|раскоса следует принимать равным 0,5(1+мю_d); при прикреплении обоих|
|концов раскоса через фасонки - мю_d=1,0. |
| 3. Концы раскосов по рис.9*,в следует крепить, как правило, без|
|фасонок. В этом случае при их прикреплении к распорке и поясу сварными|
|швами или болтами (не менее двух), расположенными вдоль раскоса,|
|значение коэффициента мю_d следует принимать по строке при значении n|
|"До 2". В случае прикрепления их концов одним болтом значение|
|коэффициента мю_d следует принимать по строке "Одним болтом без|
|фасонки", при вычислении значения lef по табл.13* вместо мю_d следует|
|принимать 0,5 (1 + мю_d). |
+-----------------------------------------------------------------------+

6.6. Расчетные длины и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс (например, по рис.21) следует принимать по табл.16.

Таблица 16

+----------------------------+------------------------------------------+
|Конструкция траверсы |Расчетная длина lef и радиус инерции |
| |сечения i |
| +--------------------+---------------------+
| | поясов | решетки |
| +---------+----------+----------+----------+
| | lef | i | lef | i |
|----------------------------+---------+----------+----------+----------+
|С поясами и решеткой из оди-| lm | imin | ld, lc | imin |
|ночных уголков (рис.21, а) | lm1 | ix | - | - |
+----------------------------+---------+----------+----------+----------+
|С поясами из швеллеров и ре-| lm | iy | ld,lc | imin |
|шеткой из одиночных уголков |1,12lm1 | ix | - | - |
|(рис.21, б) | | | | |
| |
|Обозначение, принятое в табл.16: |
| |
|ix - радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости|
|решетки траверсы. |
+-----------------------------------------------------------------------+

Расчетные длины элементов структурных конструкций

6.7. Расчетные длины элементов структурных конструкций следует принимать по табл.17.

Радиусы инерции сечений i элементов структурных конструкций при определении гибкости следует принимать:

для сжато-изгибаемых элементов относительно оси, перпендикулярной или параллельной плоскости изгиба ( или );

в остальных случаях - минимальные .

Расчетные длины колонн (стоек)

6.8. Расчетные длины колонн (стоек) постоянного сечения или отдельных участков ступенчатых колонн следует определять по формуле

, (67)

где l - длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа;

- коэффициент расчетной длины.

6.9*. Коэффициенты расчетной длины колонн и стоек постоянного сечения следует принимать в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.

Для некоторых случаев закрепления и вида нагрузки значения приведены в прил. 6, табл. 71, а.

6.10*. Коэффициенты расчетной длины колонн постоянного сечения в плоскости рамы при жестком креплении ригелей к колоннам следует определять:

для свободных рам при одинаковом нагружении верхних узлов по формулам табл. 17,а:

Таблица 17

+--------------------------------------------------+--------------------+
|Элементы структурных конструкций |Расчетная длина lef |
+--------------------------------------------------+--------------------+
|1. Кроме указанных в поз.2 и 3 | l |
| | |
|2. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и | 0,85l |
| прикрепляемые в узлах сваркой впритык к шаровым| |
| или цилиндрическим узловым элементам | |
| | |
|3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах од-| |
| ной полкой: | |
| | |
| а) сварными швами или болтами (не менее двух), | |
| расположенными вдоль элемента, при l/imin: | |
| | |
| до 90 | l |
| св. 90 до 120 | 0,9l |
| " 120 " 150 (только для элементов решетки) | 0,75l |
| св. 150 до 200 (только для элементов реше- | 0,7l |
| тки) | |
| | |
| б) одним болтом при i/imin: | |
| | |
| до 90 | l |
| св. 90 до 120 | 0,95l |
| " 120 " 150 (только для элементов решетки) | 0,85l |
| св. 150 до 200 (только для элементов ре- | 0,8l |
| шетки) | |
| |
|Обозначение, принятое в табл.17: |
| |
|l - геометрическая длина элемента (расстояние между узлами структурной|
| конструкции). |
+-----------------------------------------------------------------------+

для несвободных рам по формуле

230 × 59 пикс.     Открыть в новом окне

(70, в)

В формуле (70, в) p и n принимаются равными:

в одноэтажной раме:

в многоэтажной раме:

для верхнего этажа р = 0,5 (P1 + р2); n = n1 + n2;

" среднего " р = 0,5 (р1 + р2); n = 0,5(n1 + n2);

" нижнего " p = p1 + p2; n = 0,5 (n1 + n2),

где ; ; ; следует определять по табл. 17, а.

Для одноэтажных рам в формуле (69) и многоэтажных в формулах (70, а, б, в) при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаются р = 0 или n = 0 ( или ), при жестком креплении р = 50 или n = 50 ( или ).

При отношении Н/В>6 (где H - полная высота многоэтажной рамы, В - ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня, защемленного в основании.

Примечание. Рама считается свободной (несвободной) , если узел крепления ригеля к колонне имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы.

Коэффициент расчетной длины наиболее нагруженной колонны в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном нагружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн следует определять по формуле

201 × 41 пикс.     Открыть в новом окне

, (71)*

где - коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный по табл. 17, а;

и - соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой рамы;

и - соответственно сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждой стороны); все усилия следует находить при той же комбинации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяемой колонне.

Значения , вычисленные по формуле (71)* следует принимать не менее 0,7.

Таблица 17, а

2046 × 2861 пикс.     Открыть в новом окне

6.11*. Коэффициенты расчетной длины отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости рамы следует определять согласно прил. 6.

При определении коэффициентов расчетной длины для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий разрешается:

не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн;

определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемые значения использовать для других комбинаций нагрузок;

для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей;