Строительные нормы и правила СНиП II-25-80"Деревянные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 18 декабря 1980 г. N 198) стр. 2

+---------------+------------+------+-------+------+-------+------------+
|Высота | 50 и менее| 60 | 70 | 80 | 100 | 120 и более|
|сечения, см | | | | | | |
+---------------+------------+------+-------+------+-------+------------+
|Коэффициент m_б| 1 | 0,96 | 0,93 | 0,9 | 0,85 | 0,8 |
+---------------+------------+------+-------+------+-------+------------+

Таблица 8

+-----------------+---------------+------------+---------+--------------+
|Толщина слоя, см | 19 и менее | 26 | 33 | 42 |
+-----------------+---------------+------------+---------+--------------+
|Коэффициент m_сл | 1,1 | 1,05 | 1 | 0,95 |
+-----------------+---------------+------------+---------+--------------+

Таблица 9

+----------------------+--------------+---------------------------------+
|Напряженное состояние | Обозначение | Коэффициент m_гн при отношении |
| | расчетных со-| r_к/а |
| | противлений +-------+-------+-------+---------+
| | | 150 | 200 | 250 | 500 и |
| | | | | | более |
+----------------------+--------------+-------+-------+-------+---------+
| Сжатие и изгиб | R_с, R_и | 0,8 | 0,9 | 1 | 1 |
| Растяжение | R_p | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1 |
| |
| Примечание. r_к - радиус кривизны гнутой доски или бруска; a - |
|толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении. |
+-----------------------------------------------------------------------+

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл.10.

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты , , , и , приведенные в пп.3.2,а; 3.2,б; 3.2,в; 3.2,г; 3.2,к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент , а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент .

Таблица 10

+---------------------+-------------------------------------------------+
| Вид фанеры | МПа |
| | Расчетные сопротивления, --------- |
| | кгс/см2 |
| +--------+--------+--------+---------+------------+
| |растяже-|сжатию в|изгибу |скалыва- |срезу перпе-|
| |нию в |плоскос-|из плос-|нию в |ндикулярно |
| |плоско- |ти листа|кости |плоскости|плоскости |
| |сти ли- |R_ф.с |листа |листа |листа R_ф.ср|
| |ста | |R_ф.и |R_ф.ск | |
| |R_ф.р | | | | |
+---------------------+--------+--------+--------+---------+------------+
|1. Фанера клееная бе-| | | | | |
|резовая марки ФСФ | | | | | |
|сортов В/ВВ, В/С, | | | | | |
|ВВ/С: | | | | | |
| | | | | | |
|а) семислойная тол- | | | | | |
|щиной 8 мм и более: | | | | | |
| | | | | | |
| вдоль волокон на- | 14 | 12 | 16 | 0,8 | 6 |
| ружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 140 | 120 | 160 | 8 | 60 |
| | | | | | |
| поперек волокон | 9 | 8,5 | 6,5 | 0,8 | 6 |
| наружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 90 | 85 | 65 | 8 | 60 |
| | | | | | |
| под углом 45° к во-| 4,5 | 7 | | 0,8 | 9 |
| локнам | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 45 | 70 | | 8 | 90 |
| | | | | | |
|б) пятислойная толщи-| | | | | |
|ной 5-7 мм: | | | | | |
| | | | | | |
| вдоль волокон на- | 14 | 13 | 18 | 0,8 | 5 |
| ружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 140 | 130 | 180 | 8 | 50 |
| | | | | | |
| поперек волокон | 6 | 7 | 3 | 0,8 | 6 |
| наружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 60 | 70 | 30 | 8 | 60 |
| | | | | | |
| под углом 45° к во-| 4 | 6 | | 0,8 | 9 |
| локнам | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 40 | 60 | | 8 | 90 |
| | | | | | |
|2. Фанера клееная из | | | | | |
|древесины лиственни- | | | | | |
|цы марки ФСФ сортов | | | | | |
|В/ВВ и ВВ/С семис- | | | | | |
|лойная толщиной 8 мм | | | | | |
|и более: | | | | | |
| | | | | | |
| вдоль волокон на- | 9 | 17 | 18 | 0,6 | 5 |
| ружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 90 | 170 | 180 | 6 | 50 |
| | | | | | |
| поперек волокон | 7,5 | 13 | 11 | 0,5 | 5 |
| наружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 75 | 130 | 110 | 5 | 50 |
| | | | | | |
| под углом 45° к во-| 3 | 5 | | 0,7 | 7,5 |
| локнам | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 30 | 50 | | 7 | 75 |
| | | | | | |
|3. Фанера бакелизиро-| | | | | |
|ванная марки ФБС | | | | | |
|толщиной 7 мм и бо- | | | | | |
|лее: | | | | | |
| | | | | | |
| вдоль волокон на- | 32 | 28 | 33 | 1,8 | 11 |
| ружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 320 | 280 | 330 | 18 | 110 |
| | | | | | |
| поперек волокон | 24 | 23 | 25 | 1,8 | 12 |
| наружных слоев | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 240 | 230 | 250 | 18 | 120 |
| | | | | | |
| под углом 45° к во-| 16,5 | 21 | | 1,8 | 16 |
| локнам | --- | --- | --- | --- | --- |
| | 165 | 210 | | 18 | 160 |
| |
| Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно|
|плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ R_ф.с.90=R_ф.см.90=4 МПа|
|(40 кгс/см2) и марки ФБС R_ф.с.90=R_ф.см.90=8 МПа (80 кгс/см2). |
+-----------------------------------------------------------------------+

Таблица 11

+----------------------------------+------------+------------+----------+
| Вид фанеры |Модуль упру-|Модуль сдви-|Коэффици- |
| |гости E_ф, |га G_ф, |ент Пуас- |
| | МПа | МПа |сона ню_ф |
| |-------- |-------- | |
| |кгс/см2 |кгс/см2 | |
+----------------------------------+------------+------------+----------+
|1. Фанера клееная березовая марки | | | |
|ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С се- | | | |
|мислойная и пятислойная: | | | |
| | | | |
| | 9 000 | 750 | |
| вдоль волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 90 000 | 7 500 | 0,085 |
| | | | |
| | 6 000 | 750 | |
| поперек волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 60 000 | 7 500 | 0,065 |
| | | | |
| | 2 500 | 3 000 | |
| под углом 45° к волокнам | ------ | ------ | |
| | 25 000 | 30 000 | 0,6 |
| | | | |
|2. Фанера клееная из древесины | | | |
|лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ | | | |
|и ВВ/С семислойная: | | | |
| | | | |
| | 7 000 | 800 | |
| вдоль волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 70 000 | 8 000 | 0,07 |
| | | | |
| | 5 500 | 800 | 0,06 |
| поперек волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 55 000 | 8 000 | |
| | | | |
| | 2 000 | 2 200 | 0,6 |
| под углом 45° к волокнам | ------ | ------ | |
| | 20 000 | 22 000 | |
| | | | |
|3. Фанера бакелизированная марки | | | |
|ФБС: | | | |
| | 12 000 | 1 000 | |
| вдоль волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 120 000 | 10 000 | 0,085 |
| | | | |
| | 8 500 | 1 000 | 0,065 |
| поперек волокон наружных слоев | ------ | ------ | |
| | 85 000 | 10 000 | |
| | | | |
| | 3 500 | 4 000 | 0,7 |
| под углом 45° к волокнам | ------ | ------ | |
| | 35 000 | 40 000 | |
| |
| Примечание. Коэффициент Пуассона ню_ф указан для направления,|
|перпендикулярного оси, вдоль которой определен модуль упругости Е_ф. |
+-----------------------------------------------------------------------+

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10000 МПа (100000 ); поперек волокон МПа (4000 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным МПа (5000 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным , а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, .

Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа и и коэффициент Пуассона при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.

Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент в табл.5 и коэффициенты и , приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины ( - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, ; для фанеры - ; ( , , принимаются по табл.10, 11).

4. Расчет элементов деревянных конструкций

А. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N - расчетная продольная сила;

- расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

- площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность

; (5)

б) на устойчивость

, (6)

где - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3;

- площадь нетто поперечного сечения элемента;

- расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис.1,а), если площадь ослаблений не превышает 25% , , где - площадь сечения брутто;

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% , ;

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1,б), .

321 × 877 пикс.     Открыть в новом окне

4.3. Коэффициент продольного изгиба следует определять по формулам (7) и (8):

при гибкости элемента

; (7)

при гибкости элемента

, (8)

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры,

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры.

4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле

, (9)

где - расчетная длина элемента;

r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х или Y.