Строительные нормы и правила СНиП II-25-80"Деревянные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 18 декабря 1980 г. N 198) стр. 6

при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

а) в случае пересечения двух сжатых элементов - полной длине элемента;

б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим - величине , умноженной на коэффициент :

, (37)

где , , - полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;

, , - длина, гибкость и площадь поперечного сечения неработающего элемента.

Таблица 14

+-------------------------------------+---------------------------------+
| Наименование элементов конструкций |Предельная гибкость ламбда_макс |
+-------------------------------------+---------------------------------+
|1. Сжатые пояса, опорные раскосы и | 120 |
|опорные стойки ферм, колонны | |
| | |
|2. Прочие сжатые элементы ферм и | 150 |
|других сквозных конструкций | |
| | |
|3. Сжатые элементы связей | 200 |
| | |
|4. Растянутые пояса ферм в вертикаль-| 150 |
|ной плоскости | |
| | |
|5. Прочие растянутые элементы ферм | 200 |
|и других сквозных конструкций | |
| | |
| Для опор воздушных линий | |
| электропередачи | |
| | |
|6. Основные элементы (стойки, при- | 150 |
|ставки, опорные раскосы) | |
| | |
|7. Прочие элементы | 175 |
| | |
|8. Связи | 200 |
| |
| Примечание. Для сжатых элементов переменного сечения величины|
|предельной гибкости ламбда_макс умножаются на кв. корень(k_жN), где|
|коэффициент k_жN принимается по табл.1 прил.4. |
+-----------------------------------------------------------------------+

Величину следует принимать не менее 0,5;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым равной по величине силой - наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.

Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (37) следует подставлять соответствующие значения гибкости, определяемые по формуле (11).

4.22. Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в табл.14.

Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной

4.23. Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.

4.24. Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рис.3) и панелей следует проверять по формуле

, (38)

где М - расчетный изгибающий момент;

- расчетное сопротивление фанеры растяжению;

- коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: для фанеры обычной и для фанеры бакелизированной.

При отсутствии стыков ;

- момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере, который следует определять в соответствии с указаниями п.4.25.

351 × 266 пикс.     Открыть в новом окне

4.25. Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных плит из фанеры с древесиной следует определять по формуле

, (39)

где - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до внешней грани обшивки;

- момент инерции сечения, приведенного к фанере:

, (40)

где - момент инерции поперечного сечения фанерных обшивок;

- момент инерции поперечного сечения деревянных ребер каркаса;

- отношение модулей упругости древесины и фанеры.

При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной при и при l < 6а (b - полная ширина сечения плиты, l - пролет плиты, а - расстояние между продольными ребрами по осям).

4.26. Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле

, (41)

где при ;

где при

(a - расстояние между ребрами в свету; - толщина фанеры).

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 kH (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.

4.27. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле

, (42)

где Q - расчетная поперечная сила;

- статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

- расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев;

- расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса.

4.28. Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений с фанерными стенками (рис.4) следует производить по формуле (17), принимая , при этом напряжения в растянутом поясе не должны превышать , а в сжатом - ( - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба).

4.29. При проверке стенки на срез по нейтральной оси в формуле (42) значение принимается равным , а расчетная ширина .

, (43)

где - суммарная толщина стенок.

При проверке скалывания по швам, между поясами и стенкой в формуле (42) , а расчетную ширину сечения следует принимать равной:

, (44)

где - высота поясов;