ar-net.ruВид фундаментных плит | Коэффициент kd для грунтов | ||
пески (кроме рыхлых) при коэффициенте пористости e | |||
e <= 0,5 | e = 0,6 | e >= 0,7 | |
глинистые при показателе текучести IL | |||
IL <= 0 | IL = 0,25 | IL >= 0,5 | |
| Прямоугольные | 1,3 | 1,15 | 1,0 |
| С угловыми вырезами | 1,3 | 1,15 | 1,15 |
Примечания 1 При промежуточных значениях e и IL коэффициент kd определяют интерполяцией. 2 Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учитывает повышение R в соответствии с примечанием 4 к 5.6.7. | |||
5.6.17 Прерывистые фундаменты с повышением расчетного сопротивления основания не рекомендуются:
- в грунтовых условиях типа I по просадочности при отсутствии поверхностного уплотнения грунта в пределах деформируемой зоны;
- при сейсмичности 7 баллов и более.
5.6.18 При устройстве прерывистых фундаментов также могут применяться плиты с угловыми вырезами за исключением следующих случаев:
- при залегании под подошвой фундаментов рыхлых песков;
- сейсмичности района 7 баллов и более (в этом случае можно применять плиты с угловыми вырезами, укладывая их в виде непрерывной ленты);
- неравномерном напластовании грунтов в пределах сооружения;
- залегании ниже подошвы фундаментов глинистых грунтов с показателем текучести IL > 0,5.
5.6.19 При совпадении ширины типовой сборной железобетонной плиты с шириной фундамента, полученной по расчету, плиты прямоугольной формы и с угловыми вырезами укладывают в виде непрерывной ленты. В этом случае расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (5.7), может быть повышено в соответствии с рекомендациями 5.6.24.
При несовпадении ширины фундамента, полученной по расчету, с шириной типовой сборной плиты, проектируют прерывистые фундаменты. Для прерывистых фундаментов, проектируемых с повышением расчетного сопротивления основания, вычисленного по формуле (5.7), коэффициент повышения не должен быть больше значений, приведенных в таблице 5.7, а для плит прямоугольной формы, кроме того, не должен быть больше коэффициента kd, приведенного в таблице 5.6.
Таблица 5.7
Расчетная ширина ленточного фундамента b, м | Ширина прерывистого фундамента bb, м | k'd |
1,3 | 1,4 | 1,07 |
1,5 | 1,6 | 1,11 |
1,7 | 2 | 1,18 |
1,8 | 2 | 1,17 |
1,9 | 2 | 1,09 |
2,1 | 2,4 | 1,18 |
2,2 | 2,4 | 1,13 |
2,3 | 2,4 | 1,1 |
2,5 | 2,8 | 1,17 |
2,6 | 2,8 | 1,15 |
2,7 | 2,8 | 1,12 |
2,9 | 3,2 | 1,13 |
3 | 3,2 | 1,11 |
3,1 | 3,2 | 1,09 |
5.6.20 Для фундаментов с промежуточной подготовкой переменной жесткости расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью вычисляют по формуле (5.7). При этом расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью фундамента принимают не менее 2R.
5.6.21 Расчет осадки ленточных с угловыми вырезами и прерывистых фундаментов проводят как расчет сплошного ленточного фундамента на среднее давление, отнесенное к общей площади фундамента, включая промежутки между плитами и угловые вырезы.
5.6.22 Расчетное сопротивление грунта основания R двухщелевого (многощелевого) фундамента следует определять для каждого из его элементов отдельно по формуле (5.7). Допускается повышать в 1,3 раза расчетное сопротивление грунта основания R под подошвами стенок многощелевого фундамента при толщине стенок t <= 0,4 м и осадке основания фундамента s <= 0,7su (см. 5.6.5).
5.6.23 При увеличении нагрузок на основание существующих сооружений (например, при реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основания следует принимать в соответствии с данными об их физико-механических свойствах с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты и их влияния на примыкающие сооружения (см. 5.8).
5.6.24 Расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (5.7), может быть повышено в зависимости от соотношения расчетной осадки основания фундамента s, полученной при среднем давлении по подошве фундамента p = R по формуле (5.16), и предельной осадки su (см. 5.6.46 - 5.6.50). При этом увеличенное значение давления по подошве фундамента не должно превышать рекомендуемых значений повышенного расчетного сопротивления RП при:
а) s <= 0,4su - RП = 1,2R;
б) s >= 0,7su - RП = R;
в) 0,7su > s > 0,4su - RП определяют интерполяцией.
При соответствующем обосновании допускается при s <= 0,4su принимать RП = 1,3R.
Увеличенное значение среднего давления по подошве фундамента, ограниченного величиной повышенного расчетного сопротивления RП, не должно вызывать деформации основания фундамента более 80% предельных значений и превышать величину давления из условия расчета основания по несущей способности в соответствии с требованиями 5.7.
5.6.25 При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны назначаться такими, чтобы для суммарного напряжения 
обеспечивалось условие
обеспечивалось условие
(5.9)где 
, 
и 
- вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента (см. 5.6.31), кПа;
, и - вертикальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента (см. 5.6.31), кПа;Rz - расчетное сопротивление грунта пониженной прочности, кПа, на глубине z, вычисленное по формуле (5.7) для условного фундамента шириной bz, м, равной:
(5.10)где 
;
;a = (l - b)/2,
здесь N - вертикальная нагрузка на основание от фундамента,
l и b - соответственно длина и ширина фундамента.
5.6.26 Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям), следует определять с учетом заглубления фундамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать 1,2R и в угловой точке - 1,5R (здесь R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями 5.6.7 - 5.6.25).
5.6.27 При расчете внецентренно нагруженных фундаментов эпюры давлений могут быть трапециевидные и треугольные, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей e более l/6 (рисунок 5.1).
 | |
| 1660 × 2040 пикс. Открыть в новом окне | |
а - г - при отсутствии нагрузок на полы;
д - з - при сплошной равномерно распределенной нагрузке
интенсивностью q; а и д - при центральной нагрузке;
б и е - при эксцентриситете нагрузки e < l/6;
в и ж - при e = l/6; г и з - при e > l/6
(с частичным отрывом фундамента от грунта)
Рисунок 5.1 - Эпюры давлений по подошве фундаментов
при центральной и внецентренной нагрузках
Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше, а также для фундаментов колонн открытых крановых эстакад при кранах грузоподъемностью свыше 15 т, для сооружений башенного типа (труб, домен и других), а также для всех видов сооружений при расчетном сопротивлении грунта основания R < 150 кПа размеры фундаментов необходимо назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной, с отношением краевых давлений pmin/pmax >= 0,25.
В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра с относительным эксцентриситетом равнодействующей e, равным l/6.
Для фундаментов бескрановых зданий с подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра давлений с нулевой ординатой на расстоянии не более 1/4 длины подошвы фундамента, что соответствует относительному эксцентриситету равнодействующей e не более l/4.
Требования, ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок.
Примечание - При значительных моментных нагрузках с целью уменьшения краевых давлений рекомендуется применение фундаментов с анкерами.
5.6.28 Краевые давления p, кПа, вычисляют по формулам:
- при относительном эксцентриситете e/l <= 1/6