ar-net.ruВ.1 Среднюю осадку основания фундамента 
, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого слоя (рисунок В.1), вычисляют по формуле
, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого слоя (рисунок В.1), вычисляют по формуле
(В.1)где p - среднее давление под подошвой фундамента;
b - ширина прямоугольного или диаметр круглого фундамента;
kc и km - коэффициенты, принимаемые по таблицам В.1 и В.2;
n - число слоев, различающихся по сжимаемости в пределах расчетной толщи слоя H, определяемой в соответствии с требованиями В.2;
ki и ki-1 - коэффициенты, определяемые по таблице В.3 в зависимости от формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, на которой расположены подошва и кровля i-го слоя соответственно;
Ei - модуль деформации i-го слоя грунта.
Примечания
1 Формула (В.1) служит для определения средней осадки основания фундамента, загруженного равномерно распределенной по ограниченной площади нагрузкой.
2 Формулу (В.1) допускается применять в случаях, указанных в 5.6.6.
Таблица В.1
Относительная толщина слоя  | Коэффициент kc |
 | 1,5 |
 | 1,4 |
 | 1,3 |
 | 1,2 |
 | 1,1 |
 | 1,0 |
Таблица В.2
Коэффициент km при ширине фундамента b, м, равной | ||
b < 10 | 10 <= b <= 15 | b > 15 |
1 | 1,35 | 1,5 |
Таблица В.3
 | Коэффициент k для фундаментов | ленточных  | ||||||
круглых | прямоугольных с соотношением сторон  , равным | |||||||
1,0 | 1,4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | 5 | |||
0 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
0,4 | 0,090 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,104 |
0,8 | 0,179 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,208 |
1,2 | 0,266 | 0,299 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,311 |
1,6 | 0,348 | 0,380 | 0,394 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,397 | 0,412 |
2,0 | 0,411 | 0,446 | 0,472 | 0,482 | 0,486 | 0,486 | 0,486 | 0,511 |
2,4 | 0,461 | 0,499 | 0,538 | 0,556 | 0,565 | 0,567 | 0,567 | 0,605 |
2,8 | 0,501 | 0,542 | 0,592 | 0,618 | 0,635 | 0,640 | 0,640 | 0,687 |
3,2 | 0,532 | 0,577 | 0,637 | 0,671 | 0,696 | 0,707 | 0,709 | 0,763 |
3,6 | 0,558 | 0,606 | 0,676 | 0,717 | 0,750 | 0,768 | 0,772 | 0,831 |
4,0 | 0,579 | 0,630 | 0,708 | 0,756 | 0,796 | 0,820 | 0,830 | 0,892 |
4,4 | 0,596 | 0,650 | 0,735 | 0,789 | 0,837 | 0,867 | 0,883 | 0,949 |
4,8 | 0,611 | 0,668 | 0,759 | 0,819 | 0,873 | 0,908 | 0,932 | 1,001 |
5,2 | 0,634 | 0,683 | 0,780 | 0,844 | 0,904 | 0,948 | 0,977 | 1,050 |
5,6 | 0,635 | 0,697 | 0,798 | 0,867 | 0,933 | 0,981 | 1,018 | 1,095 |
6,0 | 0,645 | 0,708 | 0,814 | 0,887 | 0,958 | 1,011 | 1,056 | 1,138 |
6,4 | 0,653 | 0,719 | 0,828 | 0,904 | 0,980 | 1,041 | 1,090 | 1,178 |
6,8 | 0,661 | 0,728 | 0,841 | 0,920 | 1,000 | 1,065 | 1,122 | 1,215 |
7,2 | 0,668 | 0,736 | 0,852 | 0,935 | 1,019 | 1,088 | 1,152 | 1,251 |
7,6 | 0,674 | 0,744 | 0,863 | 0,948 | 1,036 | 1,109 | 1,180 | 1,285 |
8,0 | 0,679 | 0,751 | 0,872 | 0,960 | 1,051 | 1,128 | 1,205 | 1,316 |
8,4 | 0,684 | 0,757 | 0,881 | 0,970 | 1,065 | 1,146 | 1,229 | 1,347 |
8,8 | 0,689 | 0,762 | 0,888 | 0,980 | 1,078 | 1,162 | 1,251 | 1,376 |
9,2 | 0,693 | 0,768 | 0,896 | 0,989 | 1,089 | 1,178 | 1,272 | 1,404 |
9,6 | 0,697 | 0,772 | 0,902 | 0,998 | 1,100 | 1,192 | 1,291 | 1,431 |
10,0 | 0,700 | 0,777 | 0,908 | 1,005 | 1,110 | 1,205 | 1,309 | 1,456 |
11,0 | 0,705 | 0,786 | 0,922 | 1,022 | 1,132 | 1,233 | 1,349 | 1,506 |
12,0 | 0,720 | 0,794 | 0,933 | 1,037 | 1,151 | 1,257 | 1,384 | 1,550 |
Примечание - При промежуточных значениях  и  коэффициент k определяется по интерполяции. | ||||||||
В.2 Толщину линейно деформируемого слоя H, м, вычисляют по формуле (рисунок В.1)
(В.2)где H0 и 
- принимаются соответственно равными для оснований, сложенных: глинистыми грунтами 9 м и 0,15; песчаными грунтами - 6 м и 0,1;
- принимаются соответственно равными для оснований, сложенных: глинистыми грунтами 9 м и 0,15; песчаными грунтами - 6 м и 0,1;kp - коэффициент, принимаемый равным: kp = 0,85 при среднем давлении под подошвой фундамента p = 150 кПа; kp = 1,2 при p = 500 кПа, а при промежуточных значениях - по интерполяции.
 | |
| 961 × 956 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок В.1 - Схема к расчету осадок
с использованием расчетной схемы основания
в виде линейно деформируемого слоя
Если основание сложено глинистыми и песчаными грунтами, значение H, м, вычисляют по формуле (рисунок Г.1)
H = Hs + hcl/3, (В.3)
где Hs - толщина слоя, вычисленная по формуле (В.2) в предположении, что основание сложено только песчаными грунтами;
hcl - суммарная толщина слоев глинистых грунтов в пределах от подошвы фундамента до глубины, равной Hcl - значению H, вычисленному по формуле (В.2) в предположении, что основание сложено только глинистыми грунтами.
Приложение Г (рекомендуемое) Предельные деформации основания фундаментов объектов нового строительства
Таблица Г.1
Сооружения | Предельные деформации основания фундаментов | ||
Относительная разность осадок  | Крен iu | Максимальная  или средняя  осадка, см | |
| 1 Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом: | |||
| железобетонным | 0,002 | - | 10 |
| то же, с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий, а также здания монолитной конструкции | 0,003 | - | 15 |
| стальным | 0,004 | - | 15 |
| то же, с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий | 0,005 | - | 18 |
| 2 Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок | 0,006 | - | 20 |
| 3 Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из: | |||
| крупных панелей | 0,0016 | - | 12 |
| крупных блоков или кирпичной кладки без армирования | 0,0020 | - | 12 |
| то же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий, а также здания монолитной конструкции | 0,0024 | - | 18 |
| 4 Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций: | |||
| рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите | - | 0,003 | 40 |
| то же, сборной конструкции | - | 0,003 | 30 |
| отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции | - | 0,004 | 40 |
| то же, сборной конструкции | - | 0,004 | 30 |
| 5 Дымовые трубы высотой H, м: | |||
| H <= 100 | - | 0,005 | 40 |
| 100 < H <= 200 | - | 1/(2H) | 30 |
| 200 < H <= 300 | - | 1/(2H) | 20 |
| H > 300 | - | 1/(2H) | 10 |
| 6 Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме указанных в пунктах таблицы 4 и 5 | - | 0,004 | 20 |
| 7 Антенные сооружения связи: | |||
| стволы мачт заземленные | - | 0,002 | 20 |
| то же, электрически изолированные | - | 0,001 | 10 |
| башни радио | 0,002 | - | - |
| башни коротковолновых радиостанций | 0,0025 | - | - |
| башни (отдельные блоки) | 0,001 | - | - |
| 8 Опоры воздушных линий электропередачи: | |||
| промежуточные прямые | 0,003 | - | - |
| анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств | 0,0025 | - | - |
| специальные переходные | 0,002 | - | - |
Примечания 1 Значение предельной максимальной осадки основания фундаментов применяется к сооружениям, возводимым на отдельно стоящих фундаментах на естественном (искусственном) основании или на свайных фундаментах с отдельно стоящими ростверками (ленточные, столбчатые и т.п.).2 Значение предельной средней осадки основания фундаментов применяются к сооружениям, возводимым на едином монолитном железобетонном фундаменте неразрезной конструкции (перекрестные ленточные и плитные фундаменты на естественном или искусственном основании, свайные фундаменты с плитным ростверком, плитно-свайные фундаменты и т.п.).3 Предельные значения относительного прогиба зданий, указанных в пункте 3 таблицы, принимают равными  , а относительного выгиба -  .4 При определении относительной разности осадок  в пункте 8 таблицы Г.1 за L принимают расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками - расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.5 Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20%. 6 Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25% и относительную разность осадок в размере 50% соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в настоящем приложении, а относительный выгиб - в размере .7 На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций основания фундаментов, отличающиеся от указанных в настоящем приложении. | |||
Приложение Д (обязательное) Категории технического состояния существующих сооружений
Таблица Д.1
Категория состояния сооружения | Характеристика состояния сооружения |
| I - нормативное | Количественные и качественные значения параметров всех критериев оценки технического состояния строительных конструкций зданий и сооружений, включая состояние грунтов основания, соответствуют установленным в проектной документации значениям с учетом пределов их изменения |
| II - работоспособное | Некоторые из числа оцениваемых контролируемых параметров не отвечают требованиям проекта или норм, но имеющиеся нарушения требований в конкретных условиях эксплуатации не приводят к нарушению работоспособности, и необходимая несущая способность конструкций и грунтов основания с учетом влияния имеющихся дефектов и повреждений обеспечивается |
| III - ограниченно-работоспособное | Имеются крены, дефекты и повреждения, приведшие к снижению несущей способности, но отсутствует опасность внезапного разрушения, потери устойчивости или опрокидывания, и функционирование конструкций и эксплуатация здания или сооружения возможны либо при контроле (мониторинге) технического состояния, либо при проведении необходимых мероприятий по восстановлению или усилению конструкций и (или) грунтов основания и последующем мониторинге технического состояния (при необходимости) |
| IV - аварийное | Наличие повреждений и деформаций, свидетельствующих об исчерпании несущей способности и опасности обрушения и (или) наличие кренов, которые могут вызвать потерю устойчивости объекта |
Примечания 1 Категория технического состояния устанавливается по результатам технического обследования строительных конструкций сооружения, в т.ч. фундаментов, включая исследования грунтов основания, подстилающих фундаменты. 2 При соответствующем обосновании категория технического состояния реконструируемого сооружения или сооружения, расположенного в зоне влияния нового строительства или реконструкции, может быть повышена, если проектом реконструкции или проектом защитных мероприятий (для окружающей застройки) предусмотрено выполнение работ по усилению фундаментов и надземной части сооружения, связанных в т.ч. с увеличением его жесткости. 3 Категория технического состояния одноэтажных и многоэтажных зданий исторической застройки или памятников истории, архитектуры и культуры с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования не может быть установлена (повышена) выше категории II - работоспособное. К исторической застройке относятся здания с указанной конструктивной схемой при сроке их эксплуатации более 100 лет. 4 Результаты технического обследования сооружений допускается использовать при сроке давности выполнения технического обследования, не превышающем: три года для сооружений с категориями технического состояния I - нормативное и II - работоспособное и 1,5 года для сооружений с категориями технического состояния III - ограниченно-работоспособное и IV - аварийное. | |
Приложение Е (рекомендуемое) Предельные дополнительные деформации основания фундаментов реконструируемых сооружений
Таблица Е.1
Сооружения | Категории технического состояния зданий | Предельные дополнительные деформации основания фундаментов | |
Относительная разность осадок | Максимальная осадка  , см | ||
| 1 Одноэтажные и многоэтажные бескаркасные здания со стенами из крупных панелей | I | 0,0020 | 4,0 |
II | 0,0010 | 3,0 | |
III | 0,0007 | 2,0 | |
| 2 Одноэтажные и многоэтажные бескаркасные здания со стенами из кирпича или крупных блоков без армирования | I | 0,003 | 4,0 |
II | 0,0015 | 3,0 | |
III | 0,001 | 2,0 | |
| 3 Одноэтажные и многоэтажные бескаркасные здания со стенами из кирпича или крупных блоков с армированием или железобетонными поясами | I | 0,0035 | 5,0 |
II | 0,0018 | 4,0 | |
III | 0,0012 | 3,0 | |
| 4 Многоэтажные и одноэтажные здания исторической застройки или памятники истории, архитектуры и культуры с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования | I | - | - |
II | 0,0009 | 1,5 | |
III | 0,0007 | 1,0 | |
Примечания 1 - значение предельной дополнительной максимальной осадки основания отдельно стоящих фундаментов реконструируемого сооружения на естественном основании или свайных ростверков, в т.ч. при усилении основания и фундаментов.2 При подведении сплошной монолитной железобетонной фундаментной плиты под реконструируемое сооружение допускается принимать значения предельных дополнительных средних осадок  равными .3 Для сооружений с категорией технического состояния IV - аварийное дополнительные деформации основания фундаментов не допускаются. 4 Значения таблицы Е.1 допускается не применять, если в основании фундаментов реконструируемого сооружения в пределах сжимаемой толщи Hc, определенной с учетом требований 5.6.41, залегают грунты с модулем деформации E <= 7 МПа или в основании залегают специфические грунты, указанные в разделе 6. Вместо указанных величин следует пользоваться значениями региональных таблиц, характерными для этих районов и приведенными в территориальных строительных нормах. В случае отсутствия соответствующих нормативных значений в территориальных строительных нормах необходимо руководствоваться данными таблицы Е.1. 5 Если конструктивная схема реконструируемого здания отличается от указанных в таблице Е.1, то для такого здания (в т.ч. исторической застройки или памятников истории, архитектуры и культуры) необходимо устанавливать предельные величины дополнительных деформаций основания путем проведения пространственных прочностных расчетов с учетом их технического состояния, конструктивной схемы, прогнозируемых деформаций основания и других требований. | |||
Приложение Ж (рекомендуемое) Физико-механические характеристики органоминеральных и органических грунтов
Ж.1 Значения характеристик грунтов, приведенные в таблицах Ж.1 - Ж.4, допускается использовать для предварительной оценки оснований, сложенных из органоминеральных и органических грунтов (см. 6.4.7).
Таблица Ж.1
Средние значения физико-механических
характеристик открытого торфа
Показатель | Значение показателя при степени разложения Ddp, % | ||||||
верхового | низинного | ||||||
5 - 20 | 21 - 30 | 31 - 40 | > 40 | 5 - 25 | 26 - 40 | > 40 | |
| Влажность, соответствующая полному водонасыщению wsat, доли единицы | 14,5 | 12,5 | 11,8 | 10,0 | 11,5 | 7,5 | 5,8 |
Плотность частиц торфа  , г/см3 | 1,62 | 1,56 | 1,49 | 1,40 | 1,58 | 1,51 | 1,5 |
| Модуль деформации при полной влагоемкости E, МПа | 0,11 | 0,15 | 0,23 | 0,25 | 0,15 | 0,24 | 0,31 |
Коэффициент бокового давления  | 0,12 | 0,19 | 0,28 | 0,35 | 0,22 | 0,43 | 0,50 |
Коэффициент консолидации  , м2/год | 10 | 5 | 2 | 1 | 5 | 2 | 1 |
Таблица Ж.2
Средние значения физико-механических
характеристик погребенного торфа
Показатель | Значения показателя при степени разложения Ddp, % | ||
20 - 30 | 31 - 40 | 41 - 60 | |
Плотность грунта  , г/см3 | 1,0 | 1,05 | 1,2 |
Плотность частиц грунта  , г/см3 | 1,5 | 1,60 | 1,80 |
| Природная влажность w, доли единицы | 3,0 | 2,2 | 1,7 |
| Коэффициент пористости e | 5,5 | 4,0 | 3,0 |
Угол внутреннего трения  , град. | 22 | 12 | 10 |
| Удельное сцепление c, кПа | 20 | 25 | 30 |
| Модуль деформации E, МПа | 1,1 | 2,0 | 3,0 |
Коэффициент бокового давления  | 0,24 | 0,28 | 0,32 |
Таблица Ж.3
Средние значения модуля деформации илов