ar-net.ru  | |
| 295 × 60 пикс. Открыть в новом окне | |
lа и lак - коэффициенты активного давления соответственно грунта засыпки и камня разгрузочной призмы.
Остальные обозначения принимаются по рисунку 10.6.
10.3.7 При расчете сооружения на устойчивость по основанию и швам кладки горизонтальную составляющую швартовного усилия, нормальную к линии кордона, следует переносить в основание надстройки, учитывая возникающий при этом момент от пары сил.
Силу и момент от пары сил следует распределять равномерно по всей длине секции, учитывая, что на 1 м длины причала действуют:
- сила
(10.33) - момент от пары сил
(10.34) где Sq - поперечная горизонтальная составляющая швартовного усилия, определяемая по указаниям СП 38.13330, кН;
lc - длина секции, м;
zм - плечо пары сил, равное расстоянию, на которое переносится сила, м.
 | |
| 664 × 496 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.6 – Расчетная схема определения дополнительного давления на причал при наличии каменной разгрузочной призмы
10.3.8 При расчете устойчивости надстройки на сдвиг (скольжение) равнодействующая горизонтальных составляющих нагрузок определяется по формуле
 | |
| 201 × 61 пикс. Открыть в новом окне | |
где Sn - продольная горизонтальная составляющая швартовного усилия, определяемая в соответствии с указаниями СП 38.13330, кН;
Ea - горизонтальная составляющая активного давления грунта с учетом временных нагрузок, кН.
10.3.9 Расчет устойчивости сооружения и отдельных его частей по швам кладки, определение толщины постели и контакты нормальных напряжений в основании и швах следует выполнять в соответствии с указаниями 10.2.4-10.2.10, 10.3.2, 10.3.4-10.3.8.
Примечания
1 Коэффициент трения бетона по бетону допускается принимать 0,6 для надводной части сооружения, 0,5 - для подводной.
2 Следует выполнять поверочный расчет сооружения по первой группе предельных состояний на устойчивость по схеме плоского сдвига при максимальном уровне воды.
3 При определении нормальных краевых напряжений в шве основания верхнего курса массивов швартовую нагрузку учитывать не следует.
4 Устойчивость сооружения из пустотелых бетонных массивов и отдельных его частей рекомендуется проверять для одного столба кладки массивов.
При расчетах на плоский сдвиг сооружения допускается при определении удерживающих сил трения принимать коэффициент трения равным 0,5 для бетона по постели и бетона по бетону.
5 При расчете устойчивости на сдвиг по швам кладки пустотелых массивов следует отдельно учитывать силы трения бетона и заполнения полости массива верхнего курса по бетону и заполнению полости массивов нижнего курса соответственно, определяя значение и распределение вертикального давления, нормальную и касательную составляющие бокового давления от заполнителя внутренней полости массивов аналогично давлению в силосах в соответствии с Г.10 приложения Г.
10.3.10 При расчете несущей способности и прочности консольного свеса верхнего курса массивов рекомендуется принимать плечо консоли bк=bc +0,33b (bc- свес полки, b - ширина нижележащего опорного массива, рисунок 10.7). Прочность консольного свеса массива следует рассчитывать по ослабленному ключевыми отверстиями сечению с учетом распорного давления от собственного веса грунта.
При расчете консольного свеса на изгиб сила распорного давления принимается приложенной с эксцентриситетом в соответствии с трапецеидальной эпюрой распора. Расчет выполняется на внецентренное сжатие с относительно малым эксцентриситетом в соответствии с СП 41.13330.2012, пункты 7.4 и 7.9.
10.3.11 Расчет лицевой плиты железобетонной надстройки на прочность и трещиностойкость следует выполнять в соответствии с указаниями СП 41.13330.2012, пункты 7.4 и 7.9.
При расчете прочности монтажных устройств массивов нагрузку от собственного веса следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности 1,4 согласно СП 63.13330.
 | |
| 568 × 449 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.7 – Схема расчета прочности консольного свеса массива
10.4 Расчет уголковых причальных сооружений контрфорсного типа
10.4.1 Причальные сооружения контрфорсного типа следует рассчитывать при трех схемах загружения территории причала (рисунок 10.8):
- схема I - временная нагрузка располагается над сооружением от линии кордона или линии возможного загружения по технологическим условиям. При таком расположении нагрузки рассчитывают контактные напряжения в постели и грунте основания, толщину постели, а также усилия для расчета прочности и трещиностойкости элементов конструкций;
- схема II - временная нагрузка располагается за сооружением. В этом случае проверяют устойчивость сооружения на плоский сдвиг по постели и вместе с постелью;
- схема III - в соответствии с указаниями 9.2.2.
10.4.2 Активное давление грунта с учетом временных нагрузок, расположенных на территории причала, определяется в соответствии с указаниями раздела 8.
 | |
| 642 × 502 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.8 – Расчетные схемы загружения причала для конструкции контрфорсного типа
При этом угол трения d материала засыпки по расчетной тыловой плоскости стенки принимают равным;
0,667f - по железобетонной тыловой поверхности лицевой плиты или тыловой поверхности контрфорса;
f - по условной наклонной тыловой плоскости стенки, в грунте засыпки (по плоскости восприятия распорного давления).
10.4.3 Горизонтальную составляющую швартовного усилия Sq следует распределять по длине вдоль линии кордона, равной сумме длин панелей, омоноличенных с тумбовым массивом.
10.4.4 Расчеты уголковых стенок контрфорсного типа на плоский сдвиг, а также определение нормальных контактных напряжений и толщины постели выполняют по указаниям 10.2.4-10.2.10, 10.4.1-10.4.3.
10.4.5 При расчете лицевой плиты в горизонтальном направлении расчетной плоскостью восприятия распора является ее тыловая поверхность. При определении распора засыпки на плиту следует учитывать разгружающее влияние боковых поверхностей контрфорсов в результате трения о них призмы обрушения, поэтому расчетную эпюру активного давления следует определять как разность эпюры активного давления, построенной по указаниям раздела 8 и 10.1.30, и эпюры трения грунта о контрфорсы, принимаемой треугольной формы с вершиной у верха конструкции.
При расстоянии между контрфорсами 4 м основание эпюры трения принимают равным 0,2 нижней ординаты эпюры активного давления, при расстоянии между контрфорсами 2 м - 0,3 нижней ординаты эпюры активного давления.
Расчет лицевой стенки при одном контрфорсе выполняют по схеме консольной балки, при двух контрфорсах - по схеме однопролетной балки с консолями. По высоте сооружения рекомендуется выделять сечения лицевой плиты шириной 1 м с равномерной нагрузкой, равной средней интенсивности по расчетной эпюре распора для выделенного сечения.
10.4.6 Лицевую плиту контрфорсной стенки в вертикальном направлении рассчитывают по схеме тавровой консольной балки на нагрузку от горизонтальной составляющей швартовного усилия, перпендикулярной кордону, с учетом указаний 10.4.3, и на нагрузку от распора с учетом указаний 10.4.2. Сбор нагрузок на контрфорс проводят с ширины, равной сумме прилегающих полупролетов.
10.4.7 Фундаментную плиту рассчитывают с учетом неполноты контакта поверхности плиты с постелью на суммарную нагрузку от реактивного давления постели снизу. Вертикальные нагрузки складываются из пригрузки сверху, собственного веса конструкции и грунта засыпки, а также временных нагрузок.