ar-net.ru Неполнота контакта компенсируется увеличением реактивных контактных напряжений от постели за счет условного исключения из расчета части площади фундаментной плиты (рисунки 10.9 и 10.10), равной 0,5lbbb, где bb - ширина переднего выступа плиты, м; lb - длина фундаментной плиты вдоль кордона, м.
При этом краевые контактные напряжения определяют по формуле
(10.36) где G - вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок, действующих по ширине b, кН;
А - площадь плиты в контуре ABCDEF (рисунок 10.9), по которой осуществляется контакт с постелью, м2;
Мx и Мy - моменты от вертикальной составляющей равнодействующей всех нагрузок относительно соответствующих осей, проходящих через центр тяжести сечения контакта фундаментной плиты с постелью в контуре ABCDEF, определяемые по формулам:
(10.37)
(10.38) Wx и Wy - моменты сопротивления площади подошвы фундаментной плиты в контуре ABCDEF относительно соответствующих осей, определяемые по формулам:
(10.39)
(10.40) где Jx и Jy - моменты инерции площади подошвы фундаментной плиты в контуре ABCDEF относительно соответствующих осей, м4;
xк и yк - расстояния от края фундаментной плиты, в которой определяется контактное напряжение, до соответствующих осей, м. При проведении статических расчетов фундаментной плиты (рисунок 10.10) передний выступ следует рассчитывать в направлении, перпендикулярном линии кордона, по схеме консольной балки.
 | |
| 622 × 407 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.9 – Схема к расчету фундаментальной плиты с учетом неполноты контакта с основанием
 | |
| 603 × 435 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.10 – Схема к расчету фундаментальной плиты сборной уголковой контрфорсной стенки
Расчет тыловой части фундаментной плиты в направлении, параллельном линии кордона, при одном контрфорсе проводят по схеме консольной балки, а при двух контрфорсах - по схеме однопролетной балки (балки на двух опорах) с консолями.
При этом следует выделять сечения плиты шириной 1 м и загружать нагрузкой средней интенсивности суммарной эпюры давления (рисунок 10.10, б, г).
10.4.8 Расчеты лицевой плиты, контрфорса и фундаментной плиты на прочность и трещиностойкость следует выполнять в соответствии с СП 41.13330 и СП 63.13330.
10.4.9 Для фундаментной плиты следует принимать двойное армирование, так как она рассчитывается по двузначной эпюре давления (рисунок 10.10, б).
10.5 Расчет причальных сооружений уголкового типа с внешней анкеровкой
10.5.1 Причальные сооружения уголкового типа с внешней анкеровкой рассчитывают при четырех схемах загружения территории причала (рисунок 10.11):
- схема I - временная нагрузка располагается над сооружением до линии кордона или линии возможного загружения по технологическим условиям. При таком расположении нагрузки определяют усилия для расчета лицевой плиты и анкерной тяги, положение равнодействующей нагрузок в основании, контактные напряжения в постели и грунте основания, толщина постели;
- схема II - временная нагрузка располагается за сооружением. В этом случае проверяют его устойчивость на плоский сдвиг по постели и вместе с постелью;
- схема III - временная нагрузка располагается за анкерной плитой. При таком положении нагрузки рассчитывают анкерные устройства;
- схема IV - в соответствии с указаниями 9.2.2.
10.5.2 При определении нагрузок и воздействий, а также их сочетаний при расчете причальных сооружений уголкового типа с внешней анкеровкой следует учитывать, что нагрузки от судов со стороны акватории (динамический навал при подходе судна и статический навал пришвартованного судна) в основную расчетную схему не вводятся, а учитываются в расчете прочности надстройки, ее связей с элементами причального сооружения отбойной амортизирующей системы и узлов ее крепления.
10.5.3 Активное давление грунта с учетом временных нагрузок, расположенных на территории причала, следует определять в соответствии с указаниями раздела 8 и 10.4.2.
10.5.4 Горизонтальная составляющая швартовного усилия определяется в соответствии с указаниями 10.4.3.
10.5.5 Устойчивость уголковых стенок с внешней анкеровкой по схеме плоского сдвига, а также нормальные контактные напряжения и толщину каменной постели следует рассчитывать в соответствии с требованиями 10.2.2, 10.2.4-10.2.7, 10.2.9, 10.2.10, 10.4.2, 10.4.3 с учетом следующих дополнительных указаний.
При определении положения равнодействующей нагрузок по формуле (10.3) удерживающий момент Мr определяют по формуле
(10.41) где MG - момент от вертикальных сил, кН·м;
МRa - момент от горизонтальной составляющей усилия в анкере относительно переднего ребра вращения, кН·м.
При определении устойчивости сооружения на плоский сдвиг формулы (10.13), (10.15), (10.22) и (10.23) с учетом действия горизонтальной составляющей анкерного усилия Ra приобретают соответственно вид:
(10.42)  | |
| 307 × 51 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 283 × 33 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 288 × 34 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 617 × 514 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 10.11 – Расчетные схемы загружения причала для конструкции уголкового типа с внешней анкеровкой
10.5.6 Лицевую плиту рассчитывают в двух направлениях как балку на двух опорах с консолями на загрузку от активного давления собственного веса грунта с учетом временных нагрузок. В вертикальном направлении опорами служат анкер и упор на пороге фундаментной плиты, в горизонтальном - ребра плит.
При расчете плиты в вертикальном направлении в качестве расчетной плоскости следует принимать условную плоскость восприятия распора, положение которого определяется расстоянием chпл от тыловой грани ребра (рисунок 10.12):
 | |
| 207 × 75 пикс. Открыть в новом окне | |
где f3 - средневзвешенный угол внутреннего трения грунта засыпки, град;
ар - расстояние между осями ребер, м;
tp - толщина ребра, м;
bp - ширина ребра, м.
 | |
| 491 × 533 пикс. Открыть в новом окне | |