СП 287.1325800.2016 Сооружения морские причальные Правила проектирования и строительства стр. 22

Примечание - Допускается для приближенных расчетов больверка использовать графоаналитический метод упругой линии.

11.3.22 Статический расчет лицевой стенки заанкеренного больверка (в том числе экранированного) при учете нагрузок от фильтрационного и волнового давлений воды следует проводить в два этапа:

- на первом этапе расчет проводят на действие активного давления от веса грунта и эксплуатационных нагрузок на территории причала;

- на втором - с дополнительной нагрузкой от фильтрационного и волнового давлений воды.

Расчетный максимальный изгибающий момент M_л в элементе лицевой стенки больверка определяют по формуле

279 × 43 пикс.     Открыть в новом окне

(11.6)

где M_max - максимальный изгибающий момент в элементе лицевой стенки больверка, кН·м, полученный на первом этапе расчета;

М₁,  М₂- максимальный изгибающий момент (на 1 м стенки по длине сооружения), кН·м/м, полученный от фильтрационного и волнового давлений соответственно;

b_л - ширина элемента по длине сооружения, м;

a_л - расстояние (проектный зазор) между элементами, м.

Расчетную анкерную реакцию на 1 м стенки по длине сооружения определяют статическим расчетом на втором этапе.

Примечание - Для металлического шпунта расчет максимального изгибающего момента ведут на 1 м по длине стенки.

11.3.23 Расчет стенок больверка на нагрузки от навала судна при подходе к сооружению следует проводить в соответствии с приложением Ж, от ледовых нагрузок - с разделом 15.

Усилия (изгибающие моменты) в элементах стенок больверка от навала судна и ледовых нагрузок суммируются с усилиями, полученными статическим расчетом по 11.3.21.

11.3.24 Анкерные стенки и плиты следует рассчитывать:

- при определении устойчивости (высоты) на суммарную нагрузку от активного и пассивного давлений грунта с учетом эксплуатационных нагрузок на территории причала за анкерной опорой и анкерного усилия R_a;

- при определении прочности на реактивное давление грунта перед опорой, вызванное действием анкерного усилия R_a;

- на усилия от швартовных воздействий, определяемых по 11.3.25.

Величина анкерного усилия R_a на 1 м стенки по длине сооружения равна расчетной анкерной реакции, полученной статическим расчетом по 11.3.21 с учетом коэффициента K_a, учитывающего перераспределение эпюры активного давления грунта, неравномерность натяжения анкеров, зависание грунта на анкерах.

Коэффициент K_a принимают равным 1,5.

Примечания

1 В первом приближении значение анкерного усилия R_a принимают по аналогам.

2 Усилия от швартовных воздействий учитывают только при расчетах стенок тумбовых массивов.

11.3.25 Усилие от расчетной швартовной нагрузки с учетом высоты ее приложения по отношению к уровню крепления анкера определяют по формуле

(11.7)

где S_g- поперечная проекция расчетной швартовной нагрузки, кН, определяемая в соответствии с требованиями СП 38.13330;

l_T - длина тумбового массива, м;

h_s - высота от уровня крепления анкера по линии приложения нагрузки S_g, м;

l_л - условный пролет лицевой стенки больверка, м, определяемый статическим расчетом лицевой стенки больверка (см. 11.3.19).

Усилие от швартовной нагрузки суммируют с анкерным усилием R_a.

11.3.26 Анкерную стенку следует рассчитывать методами строительной механики.

11.3.27 Анкерную плиту следует рассчитывать как двухконсольную балку с опорой в месте крепления анкера.

Усилия, действующие в элементах железобетонных анкерных плит таврового или ребристого сечений, в поперечном направлении определяются:

- в плите между ребрами - как в балке на двух опорах с консолями;

- в полке - как в консольной балке, защемленной в месте примыкания полки к ребру.

Расчет анкерной плиты следует выполнять с использованием апробированных методик.

11.3.28 Анкерные козловые опоры следует рассчитывать:

- на вертикальную нагрузку от веса шапочной балки, веса грунта над ней, а для сжатой сваи - дополнительно от эксплуатационных нагрузок на территории причала;

- горизонтальную нагрузку, равную анкерному усилию (см. 11.3.24).

Вертикальные нагрузки принимают по длине, равной шагу свайных козловых опор.

11.3.29 Продольные сжимающие усилия N_c и растягивающие N_p в сваях козловых опор определяют графически (рисунок 11.3) или по формулам

383 × 64 пикс.     Открыть в новом окне

(11.8)

378 × 54 пикс.     Открыть в новом окне

(11.9)

где F - расчетная вертикальная нагрузка, кН;

a_p,  a_c- углы наклона к вертикали растянутой и сжатой соответственно свай козловых опор, град;

R_a - анкерное усилие, кН/м (см. 11.3.24);

S_к - шаг свайных козловых опор, м;

G_c - вес сваи в конструкции, кН, определяемый при коэффициенте надежности по нагрузке g_f=1,05 для сжатой сваи и g_f=0,95 для растянутой сваи козловых опор.

11.3.30 Расчет несущей способности и глубины погружения свай козловых опор следует проводить в соответствии с требованиями СП 24.13330.

571 × 504 пикс.     Открыть в новом окне