ar-net.ru6.1.15 Значение коэффициента линейной температурной деформации для высокопрочных бетонов при изменении температуры от минус 40°С до плюс 50°С следует принимать равным abt=1·10-5°C-1.
6.1.16 В качестве рабочих диаграмм высокопрочного бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями используют упрощенную двухлинейную диаграмму по типу диаграмм Прандтля.
Для двухлинейной диаграммы осевого сжатия значения относительных деформаций eb1 и eb2 для высокопрочных бетонов классов В60-В100 при продолжительном и непродолжительном действии нагрузки принимают по СП 63.13330, а для высокопрочных бетонов классов В110-В150 принимают:
- по линейному закону от 0,0015 при В100 до 0,0023 при В150 - относительные деформации eb1 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле
eb1=0,005(B+100)eb1,red, (6.5)
где eb1,red принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012.
- по линейному закону от 0,0028 при В100 до 0,0025 при В150 - относительные деформации eb2 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле
eb2=0,001(1100-B)eb2,B100, (6.6)
где eb2,B100 принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012 для бетона класса В100 с учетом указанного в этой таблице примечания 2.
В формулах (6.5), (6.6) В - класс высокопрочного бетона по прочности на сжатие.
Для двухлинейной диаграммы осевого растяжения значения относительных деформаций ebt1 и ebt2 для высокопрочных бетонов классов В60-В100 принимают по СП 63.13330, а для высокопрочных бетонов классов В110-В150 принимают:
- по линейному закону от 0,0001 при В100 до 0,00011 при В150 - относительные деформации ebt1 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по формуле (6.5), в которую вместо параметра eb1,red следует подставлять ebt1,red, значение которого принимают по таблице 6.10 СП 63.13330.2012;
- по линейному закону от 0,00015 при В100 до 0,00012 при В150 - относительные деформации ebt2 при непродолжительном действии нагрузки, а при продолжительном действии нагрузки - по таблице 6.10 СП 63.13330.2012 с корректировкой приведенных в ней значений путем умножения на соотношение (775-В)/675.
6.2 Арматура
6.2.1 Для железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов следует применять арматуру по СП 63.13330.
Допускается применять: термомеханически упрочненную арматуру периодического профиля класса А600С из стали марки 20Г2СФБА [1], в том числе в сварных сетках и каркасах - для железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов без предварительного напряжения арматуры в качестве рабочей арматуры, устанавливаемой по расчету;
термомеханически упрочненную арматуру периодического профиля класса А600С из стали марки 20Г2СФБА [1] - для предварительно напряженных железобетонных конструкций из высокопрочных бетонов.
6.2.2 Для конструкций, эксплуатируемых при температуре ниже минус 55°С, рекомендуется применять арматуру класса Ас500С [2] и А600С из стали марки 20Г2СФБА [1].
6.2.3 Нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик арматуры, диаграммы состояния арматуры для расчетов по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать по СП 63.13330.
7 Расчет железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуры
7.1 Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы
7.1.1 Железобетонные элементы из высокопрочных бетонов следует рассчитывать по прочности на действие изгибающих моментов, крутящих моментов, поперечных сил, продольных сил и на местное действие нагрузки (продавливание, местное сжатие).
7.1.2 Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил (внецентренное сжатие или растяжение) следует производить на основе нелинейной деформационной модели согласно пунктам 8.1.20-8.1.30 СП 63.13330.2012 и пунктам 6.1.10-6.1.16.
Расчет по прочности нормальных сечений железобетонных элементов прямоугольного, двутаврового и таврового сечений с арматурой, расположенной у перпендикулярных плоскости изгиба граней элемента, при действии усилий в плоскости симметрии нормальных сечений методом предельных усилий следует производить по СП 63.13330 и 7.1.3.
7.1.3 При расчете по прочности нормальных сечений на действие изгибающих моментов и продольных сил методом предельных усилий значение граничной относительной высоты сжатой зоны бетона xR следует определять по формуле
(7.1)
где o - коэффициент полноты эпюры напряжений в бетоне сжатой зоны сечения, принимаемый равным 0,7 - для высокопрочных бетонов класса В100 и ниже, а для бетонов класса В110 и выше - вычисляемый по формуле
o=0,7-0,003·(B-100), (7.2)
здесь В - числовое значение класса бетона;
eb2 - относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая в соответствии с 6.1.16;
es,el - относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных Rs
; (7.3)
Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению;
Es - модуль упругости арматуры.
7.1.4 Расчет центрально и внецентренно растянутых элементов из высокопрочных бетонов следует производить по пунктам 8.1.18, 8.1.19 СП 63.13330.2012 и 7.1.3.
7.1.5 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил следует производить по пунктам 8.1.31-8.1.35 СП 63.13330.2012.
7.1.6 Расчет по прочности железобетонных элементов при действии крутящих моментов следует производить по пунктам 8.1.36-8.1.42 СП 63.13330.2012.
7.1.7 Расчет по прочности железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) производят при действии сжимающей силы, приложенной на ограниченной площади нормально к поверхности железобетонного элемента производить по пунктам 8.1.43-8.1.45 СП 63.13330.2012.
7.1.8 Расчет по прочности на продавливание плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных, концентрированно приложенных усилий - сосредоточенных силы и изгибающего момента следует производить по пунктам 8.1.46-8.1.52 СП 63.13330.2012. При этом в расчете прочность бетона на растяжение принимается не более 2,2 МПа.
7.2 Расчет железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
7.2.1 Расчеты железобетонных конструкций из высокопрочного бетона по предельным состояниям второй группы (расчет элементов по образованию и ширине раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента, по прогибам и деформациям) следует проводить производить# по СП 63.13330 и 7.2.2-7.2.4.
7.2.2 При определении кривизны жесткость железобетонных элементов на участке без трещин определяют принимая значения модуля деформации бетона классов В60-В100 при продолжительном и непродолжительном действиях нагрузки по пункту 8.2.26 СП 63.13330.2012, а для бетона классов В110-В150:
при непродолжительном действии нагрузки - по формуле
Eb1=k·Eb, (7.4)
где k - коэффициент, определяемый по линейному закону от значения 0,85 для В100 до значения 1,0 для В150;
при продолжительном действии нагрузки - по пункту 8.2.26 СП 63.13330.2012 принимая при этом значение коэффициента ползучести бетона fb,cr в соответствии с 6.1.13.
7.2.3 Для прямоугольных сечений и тавровых сечений с полкой, расположенной в сжатой зоне, значение упругопластического момента сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна бетона Wpl при действии момента в плоскости оси симметрии допускается принимать равным
Wpl=k·Wred, (7.5)
где Wred - упругий момент сопротивления приведенного сечения по растянутой зоне сечения, определяемый в соответствии с пунктом 8.2.12 СП 63.13330.2012;
k - коэффициент, принимаемый для высокопрочного бетона класса В100 и ниже равным 1,3, а для бетонов классов В110-В150 - определяемый по линейному закону от значения 1,3 для В100 до значения 1,0 для В150.