Свод правил СП 23.13330.2011 "СНиП 2.02.02-85*. Основания гидротехнических сооружений" Актуализированная редакция СНиП 2.02.02-85* (утв. приказом Министерства регионального развития РФ от 28 декабря 2010 г. N 824) стр. 14

где - вертикальные напряжения от внешней нагрузки на нижней границе сжимаемой толщи грунта (суммарные напряжения от сооружения, соседних зданий и сооружений, от боковых пригрузок и т.д., возникающие после начала возведения сооружений);

- максимальные вертикальные напряжения в грунте до строительства сооружения.

При расположении указанной нижней границы слоя в грунте с Е < 5 МПа или при залегании такого грунта непосредственно ниже этой границы он включается в сжимаемую толщу. Нижнюю границу сжимаемого слоя в этом грунте следует определять исходя из условия .

При залегании грунтов с модулем деформации E > 200 МПа в пределах глубина сжимаемой толщи ограничивается кровлей этого грунта.

Значения напряжений должны определяться с учетом фильтрационных сил и взвешивающего действия воды ниже уровня грунтовых вод.

11.6.3 Нестабилизированная осадка к моменту времени t определяется по формуле

, (31)

где , - соответственно степень первичной и вторичной консолидации грунта;

, - параметры ползучести грунта, которые, как правило, должны определяться по результатам компрессионных испытаний грунта по дренированной схеме;

s - конечная осадка, определяемая в соответствии с 11.6.1.

Степень первичной консолидации определяется по решениям одномерной, плоской или пространственной задач консолидации. Для сооружений III и IV классов допускается определять согласно приложению М. В случаях когда поровое давление можно не учитывать, следует принимать . Необходимость учета порового давления определяется согласно 7.15.

11.6.4 Степень вторичной консолидации определяется по решениям одномерной, плоской или пространственной задач с учетом свойств ползучести грунта. Для сооружений III и IV классов допускается определять по формуле

. (32)

11.7 Расчет крена сооружений на нескальных основаниях

11.7.1 Определение суммарных кренов i в зависимости от класса и этапа проектирования сооружений, расположенных на нескальных основаниях, должно производиться как упрощенными методами расчета (см. 11.10 и 11.11), так и вычислительными методами. На предварительных стадиях проектирования (для сооружений III и IV классов - на всех стадиях проектирования) для определения значений i (при достаточно однородных или горизонтально-слоистых основаниях) допускается ограничиться использованием упрощенных методов расчета. При существенно неоднородных основаниях определение суммарного крена должно выполняться только вычислительными методами, с учетом влияния пригрузок и соседних фундаментов.

11.7.2 Крен сооружений с прямоугольной подошвой, вызванный внецентренным приложением вертикальной нагрузки в пределах ширины сооружения, в случае однородного и горизонтально-слоистого основания без учета фильтрационных сил допускается определять:

а) в направлении большей стороны подошвы сооружения по формуле

; (33)

б) в направлении меньшей стороны подошвы сооружения по формуле

, (34)

где , - углы крена сооружения;

, - безразмерные коэффициенты, определяемые по рисунку 1;

, - моменты, действующие в вертикальной плоскости, параллельной соответственно большей и меньшей сторонам прямоугольной подошвы;

l, b - соответственно длина и ширина подошвы сооружения;

, - коэффициент поперечной деформации и модуль деформации грунта, определяемые в соответствии с приложением И.

11.7.3 Определение крена сооружения от пригрузки основания вне подошвы сооружения следует производить по формуле

, (35)

где , - осадки краев подошвы сооружений А и В (рисунок 2), определяемые по указаниям приложения К при и ;

b - размер подошвы сооружения, вдоль которой происходит крен;

2с - ширина полосы пригрузки.

Пригрузку допускается аппроксимировать прямоугольной, треугольной или трапецеидальной эпюрой в зависимости от формы засыпаемого котлована.

11.8 Расчет горизонтальных перемещений сооружений на нескальных основаниях и элементов сооружения, воспринимающих горизонтальную нагрузку (например, подпорные стены, здания ГЭС, анкерные устройства), следует производить вычислительными методами, учитывающими развитие областей пластических деформаций, в соответствии с указаниями 11.4.

Для сооружений III и IV классов горизонтальные перемещения допускается определять упрощенными методами по указаниям приложения Н (для конечных горизонтальных перемещений).

11.9 Для анкерных устройств и других элементов сооружения, от перемещения которых зависят его прочность и устойчивость, расчеты горизонтальных перемещений выполняются при характеристиках грунта и нагрузках, соответствующих предельным состояниям первой группы.

11.10 Нестабилизированные горизонтальные перемещения сооружений к моменту времени t следует определять по формуле

, (36)

где , , - то же, что и в формуле (31);

u - конечное (стабилизированное) перемещение сооружения, определяемое по приложению Н.

11.11 Предельные горизонтальные перемещения сооружения не должны быть более , где - горизонтальное перемещение сооружения, соответствующее достижению предельного равновесия системы "сооружение-основание" по плоскому сдвигу и определяемое по формуле

, (37)

где - предельное перемещение штампа;

- площадь штампа;

А - площадь фундамента сооружения;

- параметр, определяемый в соответствии с приложением В.

12 Контроль качества подготовки оснований ГТС

Основные положения

12.1 Возведение гидротехнического сооружения разрешается только после подготовки основания (и береговых примыканий), выполненной в соответствии с проектом, и принятия его комиссией по акту.

12.2 Контроль качества подготовки оснований (контроль) в процессе строительства проводится в рамках строительного контроля, осуществляемого с целью соблюдения соответствия технологии и качества выполняемых работ требованиям проекта производства работ.