СП 356.1325800.2017 Конструкции каркасные железобетонные сборные многоэтажных зданий Правила проектирования стр. 12

331 × 300 пикс.     Открыть в новом окне

1 – поперечный стержень плоского каркаса; 2 – соединительный стержень

Рисунок 7.16 – Деталь сварки пространственного каркаса

753 × 349 пикс.     Открыть в новом окне

1 – продольные стержни; 2 – поперечные стержни

Рисунок 7.17 – Схема плоского сварного арматурного каркаса

Если на заводе-изготовителе отсутствуют сварочные клещи, то плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью шпилек и скоб, которые привариваются к поперечным стержням протяженными швами (рисунок 7.18) длиной не менее 6d_w (здесь d_w – диаметр хомута).

При наличии соответствующих гибочных машин пространственные каркасы допускается изготовлять из плоских арматурных сеток.

402 × 112 пикс.     Открыть в новом окне

1 – сварная сетка; 2 – скоба

Рисунок 7.18 – Соединение сварных каркасов скобами

7.3.26 Пространственные вязаные каркасы состоят из продольных стержней и хомутов или шпилек (рисунок 7.19). Длины хомутов и шпилек назначаются с учетом устройства крюков для охвата продольных стержней. Для этого, при составлении спецификации арматуры, к периметру хомутов или к длине шпилек прибавляется 150 мм – при диаметре рабочей арматуры d = 25 мм, 180 мм – при d = 28 и 32 мм, 210 мм – при d = 36 и 40 мм. Длины крюков подсчитаны при диаметре поперечной арматуры от 6 до 10 мм.

Конструкция хомутов в вязаных каркасах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы – на расстояниях не более 400 мм по ширине грани колонны, перпендикулярной к плоскости изгиба, и не более 500 мм по ширине грани, параллельной плоскости изгиба. При ширине грани не более 400 мм и не более четырех продольных стержнях у этой грани охват всех продольных стержней производится одним хомутом.

7.3.27 При проектировании пространственных каркасов предусматриваются крестовые связи для придания каркасу необходимой жесткости при транспортировании. Связи устраиваются не реже чем через 6 м и не менее двух на каркас.

Длину продольных стержней каркасов рекомендуется назначать так, чтобы исключить устройство стыков. В случае необходимости соединения по длине заготовок арматурных стержней применяется контактная стыковая сварка.

7.3.28 Продольная рабочая арматура колонн заводится за верхнюю грань стаканной части фундамента на длину не менее l_an, которую следует определять в соответствии с 10.3.25 СП 63.13330.2012.

7.3.29 Армирование консоли выполняется из двух или трех металлических «фермочек» (рисунок 7.20). Стык колонн осуществляется с помощью ванной сварки четырех угловых стержней. Стык рекомендуется располагать на 1050 мм выше верха консоли. В колоннах рамно-связевого и рамного каркасов для соединения с ригелями предусмотрены выпуски арматуры.

1023 × 1484 пикс.     Открыть в новом окне

а– колонны, внецентренно сжатые в одной плоскости; б – колонны, внецентренно сжатые в обеих плоскостях

255 × 343 пикс.     Открыть в новом окне

Рисунок 7.20 – Армирование консоли колонн при шарнирном опирании ригеля

7.4 Ригели

Общие данные

7.4.1 Требования к изготовлению, маркировке, приемке, транспортированию и хранению сборных железобетонных ригелей приведены в ГОСТ 18980.

7.4.2 Ригели подразделяют на типы и условно обозначают:

• двухполочные – для опирания многопустотных и ребристых плит;

• однополочные – для опирания многопустотных и ребристых плит;

• однополочные, применяемые только в лестничных клетках;

• консольные – для опирания многопустотных плит балконов;

• бесполочные применяемые на торцах зданий в лестничных клетках при перекрытии из многопустных и ребристых плит;

• прямоугольного сечения.

Ригели, в зависимости от их местоположения, подразделяются на три группы: рядовые, торцевые и у температурных швов, лестничные. Ригели перекрытий массового применения из ребристых плит выполняют высотой сечения 600 мм для пролетов 9, 6 и 3 м и высотой сечения 800 мм – для пролетов 6 и 9 м. Ригели перекрытий массового применения из многопустотных плит выполняют высотой 450 мм для пролетов 3, 6 и 7,2 м, высотой 600 мм – для пролета 9 м.

7.4.3 Форма и основные размеры наиболее часто применяемых ригелей приведены в приложении А ГОСТ 18980–2005.

7.4.4 Сборные ригели пролетами 6 м и более, рекомендуется проектировать с напрягаемой нижней арматурой, а при меньших пролетах – с ненапрягаемой арматурой. При небольших нагрузках, характерных для общественных и жилых зданиий, ригели пролетом 6-7 м также могут быть с ненапрягаемой арматурой.

7.4.5 Класс бетона по прочности на сжатие для предварительно напряженных ригелей следует принимать не ниже В20, для ригелей без предварительного напряжения арматуры – не ниже В15.

7.4.6 Назначаемые размеры сечения ригелей должны соответствовать требованиям унификации и обеспечения необходимой поперечной жесткости конструкций, условиям опирания плит перекрытия и покрытия.

7.4.7 Ригели следует проектировать со строповочными отверстиями для подъема и монтажа. Допускается вместо строповочных отверстий предусматривать монтажные петли в соответствии с 6.2.6 СП 63.13330.2012.

7.4.8 Высоту ребра и ширину полки тавровых ригелей принимают в зависимости от высоты плит и надежного опирания.

Расчет ригелей

7.4.9 Для ригелей с жесткими узлами помимо площади сечения с максимальным пролетным моментом рассчитывают опорные сечения.

7.4.10 При расчете площади каждого опорного сечения учитываются значения моментов от постоянных и ветровых нагрузок, а также момент от временных нагрузок при невыгоднейшем их расположении на ригелях рамы.

7.4.11 Сжатая арматура в опорных сечениях обычно принимается из конструктивных соображений, но при этом рекомендуется, чтобы значение x не превосходило x_R, Для сборных ригелей, опираемых на консоли колонн, за сжатую арматуру принимается площадь среза сварных швов приварки ригеля к консоли, а за R_sc – расчетное значение сопротивления срезу сварных швов Rwf, т. е. Rsc As'=2Rwf(lw -10) 0,7k f , где lw – длина сварного шва, мм, kf – катет углового шва, мм, R_wf, МПа, – согласно таблице Г.2 (приложение Г) СП 16.13330.2012. Расчетное значение сопротивления бетона R_b следует принимать по бетону замоноличивания.

7.4.12 При расчете пролетного сечения учитываются загружения временной нагрузкой отдельных ригелей, вызывающие в середине пролета рассматриваемого ригеля моменты, растягивающие нижнюю арматуру, а также загружения всех ригелей постоянной нагрузкой. Моменты от ветровой нагрузки чаще всего учитывать нецелесообразно, поскольку они в пролетных сечениях весьма малы, но при этом моменты от временных нагрузок следует учитывать с понижающими коэффициентами сочетаний.

7.4.13 Отдельные стержни верхней опорной арматуры целесообразно обрывать в пролете, так чтобы была обеспечена прочность по моменту наклонных сечений, начинающихся от конца оборванного стержня. В любом случае для выполнения условия прочности необходимо завести стержень за точку теоретического обрыва на длину w не менее, определяемую по формуле

(7.8)

где Q – поперечная сила в сечении, проходящем через точку теоретического обрыва;

– усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента.

За точку теоретического обрыва принимается нормальное сечение, в котором внешний момент равен предельному моменту без учета обрываемой арматуры M_ult (рисунок 7.21).

992 × 543 пикс.     Открыть в новом окне