СП 360.1325800.2017 Конструкции сталефибробетонные Правила проектирования стр. 18

6.2.30 Прогибы сталефибробетонных элементов можно определять по общим правилам строительной механики с использованием вместо кривизны непосредственно изгибных жесткостных характеристик D путем замены упругих изгибных характеристик EI в расчетных зависимостях на указанные характеристики D, вычисляемые по формулам, приведенным в 6.2.24 и 6.2.28.

При совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб элементов без трещин и с трещинами в растянутой зоне определяют путем суммирования прогибов от соответствующих нагрузок по аналогии с суммированием кривизн по 6.2.23, принимая жесткостные характеристики D в зависимости от продолжительности действия рассматриваемой нагрузки.

Допускается при определении жесткостных характеристик D элементов с трещинами в растянутой зоне принимать коэффициент pss = 1. В этом случае при совместном действии кратковременной и длительной нагрузок полный прогиб изгибаемых элементов с трещинами определяют путем суммирования прогибов от непродолжительного действия кратковременной нагрузки и от продолжительного действия длительной нагрузки с учетом соответствующих значений жесткостных характеристик D, т. е. подобно тому, как это принято для элементов без трещин.

Определение кривизны сталефибробетонных элементов на основе нелинейной деформационной модели

6.2.31 Полную кривизну сталефибробетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне сечения определяют по формуле (6.127), а на участках с трещинами в растянутой зоне сечения – по формуле (6.128).

Значения кривизн, входящих в формулы (6.127) и (6.128), определяют из решения системы уравнений (6.46) – (6.48). При этом для элементов с нормальными трещинами в растянутой зоне напряжение в арматуре, пересекающей трещины, определяют по формуле

(6.149)

где

195 × 101 пикс.     Открыть в новом окне

(6.150)

Здесь esj,crc – относительная деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной сразу после образования нормальных трещин;

esj – усредненная относительная деформация растянутой арматуры, пересекающей трещины, в рассматриваемой стадии расчета.

При определении кривизн от непродолжительного действия нагрузки в расчете используют диаграммы кратковременного деформирования сжатого и растянутого сталефибробетона, а при определении кривизн от продолжительного действия нагрузки – диаграммы длительного деформирования сталефибробетона с расчетными характеристиками для предельных состояний второй группы.

Для частных случаев действия внешней нагрузки (изгиб в двух плоскостях, изгиб в плоскости оси симметрии поперечного сечения элемента и т. п.) кривизны, входящие в формулы (6.127) и (6.128), определяют из решения систем уравнений, указанных в 6.1.20 – 6.1.23.

7 Предварительно напряженные сталефибробетонные конструкции

7.1 Предварительные напряжения арматуры

7.1.1 Предварительные напряжения арматуры ssp принимают не более 0,9Rs,n для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры и не более 0,8Rs,n для холоднодеформированной арматуры и арматурных канатов.

7.1.2 При расчете предварительно напряженных конструкций следует учитывать снижение предварительных напряжений вследствие потерь предварительного напряжения – до передачи усилий натяжения на сталефибробетон (первые потери) и после передачи усилия натяжения на сталефибробетон (вторые потери).

При натяжении арматуры на упоры следует учитывать:

первые потери – от релаксации предварительных напряжений в арматуре, температурного перепада при термической обработке конструкций, деформации анкеров и деформации формы (упоров);

• вторые потери – от усадки и ползучести сталефибробетона.

При натяжении арматуры на сталефибробетон следует учитывать:

• первые потери – от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность конструкции;

• вторые потери – от релаксации предварительных напряжений в арматуре, усадки и ползучести сталефибробетона.

7.1.3 Потери от релаксации напряжений арматуры ?sp1 определяют по формулам:

• для арматуры классов А600 – А1000 при способе натяжения:

механическом – ?ssp1 = 0,1 ssp – 20 ; (7.1)

электротермическом – ?ssp1 = 0,03 ssp; (7.2)

• для арматуры классов Вр1200–Вр1500, К1400, К1500, К1600 при способе натяжения:

механическом –

273 × 62 пикс.     Открыть в новом окне

(7.3)

электротермическом –?ssp1 = 0,05 ssp. (7.4)

Здесь ssp , МПа, принимается без потерь.

При отрицательных значениях ?s sp1 принимают ?ssp1 = 0.

При наличии более точных данных о релаксации арматуры допускается принимать иные значения потерь от релаксации.

7.1.4 Потери ?ssp2 от температурного перепада ?t , °С, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилия натяжения при нагреве сталефибробетона, принимают равными

?ssp2 = 1,25?t. (7.5)

При отсутствии точных данных по температурному перепаду допускается принимать ?t = 65°С.

При наличии более точных данных о температурной обработке конструкции допускается принимать иные значения потерь от температурного перепада.

7.1.5 Потери от деформации стальной формы (упоров) ?ssp3 при неодновременном натяжении арматуры на форму определяют по формуле

(7.6)

Где n – число стержней (групп стержней), натягиваемых неодновременно;

?l – сближение упоров по линии действия усилия натяжения арматуры, определяемое из расчета деформации формы;

l – расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных о конструкции формы и технологии изготовления допускается принимать ?ssp3 = 30 МПа.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации формы не учитываются.

7.1.6 Потери от деформации анкеров натяжных устройств ?ssp4 при натяжении арматуры на упоры определяют по формуле

(7.7)

Где ?l – обжатие анкеров или смещение стержня в зажимах анкеров;

l – расстояние между наружными гранями упоров.

При отсутствии данных допускается принимать ?l = 2 мм.

При электротермическом способе натяжения арматуры потери от деформации анкеров не учитывают.