ar-net.ru 12.2. Для свайных фундаментов опор воздушных линий электропередачи не допускается применение булавовидных, пирамидальных и ромбовидных свай.
12.3. Глубина погружения свай в грунт, воспринимающих выдергивающие или горизонтальные нагрузки, должна быть не менее 4,0 м, а для фундаментов деревянных опор - не менее 3,0 м.
12.4. Деревянные сваи для фундаментов деревянных опор воздушных линий электропередачи допускается применять независимо от наличия и положения уровня подземных вод. При этом в зоне переменной влажности необходимо предусматривать усиленную защиту древесины от гниения.
12.5. Несущую способность забивных висячих и набивных свай, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять соответственно по формулам (8) и (11) с учетом указаний, приведенных в пп.12.7 и 12.8; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (8) и (11) следует принимать:
в формулах (8) и (11) следует принимать: для нормальных промежуточных опор............................... 1,2
в остальных случаях ............................................ 1,0
12.6. Несущую способность забивных и набивных свай, работающих на выдергивание, следует определять по формулам (10) и (14) с учетом дополнительных указаний, приведенных в пп.12.7 - 12.9; при этом коэффициент условий работы 
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор:
в формулах (10) и (14) следует принимать для опор: нормальных и промежуточных...................................... 1,2
анкерных и угловых.............................................. 1,0
больших переходов:
если удерживающая сила веса свай и ростверка равна расчетной
выдергивающей нагрузке........................................ 1,0
если удерживающая сила составляет 65% и менее расчетной
выдергивающей нагрузки........................................ 0,6
в остальных случаях ................................ по интерполяции
12.7. Расчетные сопротивления грунта под нижним концом забивных свай R и расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай 
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения 
для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести 
следует повышать на 25%.
в фундаментах опор воздушных линий электропередачи принимаются по табл. 1 и 2, причем в фундаментах нормальных опор расчетные значения для пылевато-глинистых грунтов при их показателе текучести следует повышать на 25%. 12.8. Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай 
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы 
, приведенные в табл. 19.
, вычисленные в соответствии с требованиями п. 12.7, должны быть умножены на дополнительные коэффициенты условий работы , приведенные в табл. 19. Таблица 19
+-----------------------------------------------+-----------------------+
| Вид фундамента, характеристика грунта |Дополнительные коэффи- |
| и нагрузки |циенты условий работы |
| |гамма при длине сваи |
| | c |
| +-----+-----------------+
| |l >= | l < 25 d и |
| | 2 d| отношении |
| | | |
| +-----+-----+-----+-----+
| | | H | H | H |
| | | --- | --- | --- |
| | | N | N | N |
| | |<=0,1|= 0,4|= 0,6|
+-----------------------------------------------+-----+-----+-----+-----+
|1. Фундамент под нормальную промежуточную опору| | | | |
| при расчете: | | | | |
| а) одиночных свай на выдергивающие нагруз-| | | | |
| ки: | | | | |
| в песчаных грунтах и супесях | 0,9 | 0,9 |0,8 |0,55 |
| в глинах и суглинках при I < 0,6 | 1,15| 1,15|1,05 |0,7 |
| L | | | | |
| то же, при I > 0,6 | 1,5 | 1,5 |1,35 |0,9 |
| L | | | | |
| б) одиночных свай на сжимающие нагрузки и | | | | |
| свай в составе куста на выдергивающие наг- | | | | |
| рузки: | | | | |
| в песчаных грунтах и супесях | 0,9 | 0,9 |0,9 |0,9 |
| в глинах и суглинках при I < 0,6 | 1,15| 1,15|1,15 |1,15 |
| L | | | | |
| то же, при I > 0,6 | 1,5 | 1,5 |1,5 |1,5 |
| L | | | | |
|2. Фундамент под анкерную, угловую концевую | | | | |
| опоры, под опоры больших переходов при рас- | | | | |
| чете: | | | | |
| а) одиночных свай на выдергивающие нагру- | | | | |
| зки: | | | | |
| в песчаных грунтах и супесях | 0,8 | 0,8 |0,7 |0,6 |
| в глинах и суглинках | 1,0 | 1,0 |0,9 |0,6 |
| б) свай в составе куста на выдергивающие | | | | |
| нагрузки: | | | | |
| в песчаных грунтах и супесях | 0,8 | 0,8 |0,8 |0,8 |
| в глинах и суглинках | 1,0 | 1,0 |1,0 |1,0 |
| в) на сжимающие нагрузки во всех грунтах | 1,0 | 1,0 |1,0 |1,0 |
| |
| В табл.19 приняты обозначения: |
| d - диаметр круглого, сторона квадратного или большая сторона прямо-|
|угольного сечения сваи; |
| H - горизонтальная составляющая расчетной нагрузки; |
| N - вертикальная составляющая расчетной нагрузки. |
| |
| Примечание. При погружении одиночной сваи с наклоном в сторону|
|действия горизонтальной составляющей нагрузки при угле наклона к верти-|
|кали более 10° дополнительный коэффициент условий работы следует прини-|
|мать как для вертикальной сваи, работающей в составе куста (по поз.1,б|
|или 2,б). |
+-----------------------------------------------------------------------+
+-----------------------------------------------+-----------------------+
12.9. При расчете на выдергивающие нагрузки сваи, работающей в свайном кусте из четырех свай и менее, расчетную несущую способность сваи следует уменьшить на 20%.
12.10. Для свай, воспринимающих выдергивающие нагрузки, допускается предусматривать погружение их в лидерные скважины, при этом разница между поперечным размером сваи и диаметром лидерной скважины должна быть не менее 0,15 м.
13. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий
13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну - до 400 кН (40 тс).
13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п.2.4,б.
В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.
Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.
2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.
3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.
13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R, кПа (
), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности 
, кПа (
), - по табл. 21.
), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности , кПа ( ), - по табл. 21. 13.4. Расчетные сопротивления грунта R, кПа (
), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления 
, кПа (
), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.
), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления , кПа ( ), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9. Таблица 20
+-----+------+----------------------------------------------------------+
|Глу- |Коэф- | Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом |
|бина |фици- | забивных свай R, кПа (тс/м2) |
|пог- |ент +------------------------+---------------------------------+
|руже-|порис-| песчаных |пылевато-глинистых при показателе|
|ния |тости | | текучести I , равном |
|сваи,| e | | L |
| м | +------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----+----+
| | | круп-|сред-| мел-|пыле-| 0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8| 1,0|
| | | ных |ней | ких |ватых| | | | | | |
| | | |круп-| | | | | | | | |
| | | |ности| | | | | | | | |
+-----+------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----+----+
| 2 |<=0,55| 8300 |3900 |2500 |1500 |6500 |3900 |2000 |1000 |600 |300 |
| | | (830)|(390)|(250)|(150)|(650)|(390)|(200)|(100)|(60)|(30)|
| | | | | | | | | | | | |
| | 0,70| 6400 |3000 |1900 |1200 |5400 |3200 |1700 |900 |500 |250 |
| | | (640)|(300)|(190)|(120)|(540)|(320)|(170)|(90) |(50)|(25)|
| | | | | | | | | | | | |
| | 1,00| - | - | - | - |3200 |1900 |1000 |600 |300 |150 |
| | | | | | |(320)|(190)|(100)|(60) |(30)|(50)|
+-----+------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----+----+
| 3 |<=0,55| 8500 |4100 |2700 |1600 |6600 |4000 |2100 |1100 |650 |350 |
| | | (850)|(410)|(270)|(160)|(660)|(400)|(210)|(110)|(65)|(35)|
| | | | | | | | | | | | |
| | 0,70| 6600 |3200 |2100 |1300 |5500 |3300 |1800 |1000 |550 |250 |
| | | (660)|(320)|(210)|(130)|(550)|(330)|(180)|(100)|(55)|(25)|
| | | | | | | | | | | | |
| | 1,00| - | - | - | - |3300 |2000 |1100 |700 |350 |200 |
| | | | | | |(330)|(200)|(110)|(70) |(35)|(20)|
| |
| Примечание. Для промежуточных значений I и е значения R определяют-|
| L |
|ся интерполяцией. |
+-----------------------------------------------------------------------+
+-----+------+----------------------------------------------------------+
Таблица 21
+-------+--------+------------------------------------------------------+
|Средняя|Коэффи- |Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности |
|глубина| циент |забивных свай, в том числе таврового и двутаврового |
|распо- |пористо-| сечений, f , кПа (тс/м2) |
|ложения|сти гру-| i |
|слоя |нта в +------------------+-----------------------------------+
|грунта | слое e | песчаного | пылевато-глинистого при показателе|
|h , м | | | текучести I , равном |
| i | | | L |
| | +------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+
| | |круп- |мел- |пыле-| 0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 |
| | |ного и|кого |вато-| | | | | | |
| | |сред- | |го | | | | | | |
| | |ней | | | | | | | | |
| | |круп- | | | | | | | | |
| | |ности | | | | | | | | |
+-------+--------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+
| | | | | | | | | | | |
| 1 | <=0,55 | 80 | 55 | 45 | 46 | 39 | 32 | 25 | 18 | 11 |
| | | (8,0)|(5,5)|(4,5)|(4,6)|(3,9)|(3,2)|(2,5)|(1,8)|(1,1)|
| | | | | | | | | | | |
| | 0,7 | 60 | 40 | 30 | 45 | 37 | 30 | 23 | 16 | 9 |
| | | (6,0)|(4,0)|(3,0)|(4,5)|(3,7)|(3,0)|(2,3)|(1,6)|(0,9)|
| | | | | | | | | | | |
| | 1,00 | - | - | - | - | 32 | 23 | 15 | 10 | 6 |
| | | | | | |(3,2)|(2,3)|(1,5)|(1,0)|(0,6)|
+-------+--------+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+
| 2-3 | <=0,55 | 85 | 60 | 50 | 68 | 53 | 40 | 29 | 20 | 13 |
| | | (8,5)|(6,0)|(5,0)|(6,8)|(5,3)|(4,0)|(2,9)|(2,0)|(1,3)|
| | | | | | | | | | | |
| | 0,7 | 65 | 45 | 35 | 65 | 50 | 37 | 26 | 18 | 11 |
| | | (6,5)|(4,5)|(3,5)|(6,5)|(5,0)|(3,7)|(2,6)|(1,8)|(1,1)|
| | | | | | | | | | | |
| | 1,0 | - | - | - | 60 | 45 | 32 | 21 | 13 | 7 |
| | | | | |(6,0)|(4,5)|(3,2)|(2,1)|(1,3)|(0,7)|
| |
| Примечание. Для промежуточных значений h , e и I значения f оп- |
| i L i |
|ределяются интерполяцией. |
+-----------------------------------------------------------------------+
+-------+--------+------------------------------------------------------+
Таблица 22
+----------------+---------+--------------------------------------------+
| | |Расчетные сопротивления под нижним концом |
| | |набивных и буровых свай R, кПа (тс/м2), |
| | |при глубине их погружения 2 - 3 м и расчет-|
| | |ные сопротивления под консолями свай-ко- |
| | |лонн R , кПа (тс/м2) |
| Грунты |Коэффи- | con |
| |циент по-| |
| |ристости | |
| | e +--------------------------------------------+
| | | песчаных грунтов |
| | +-----------+----------+---------+-----------+
| | | крупных | cредней | мелких | пылеватых |
| | | |крупности | | |
| | +-----------+----------+---------+-----------+
| | | пылевато-глинистых грунтов при показателе |
| | | текучести I , равном |
| | | L |
| | +-----------+----------+---------+-----------+
| | | 0,0 | 0,2 | 0,4 | 0,6 |
+----------------+---------+-----------+----------+---------+-----------+
|Пески средней| 0,55-0,8| 2000(200) |1500(150) | 800(80)| 500(50) |
|плотности | | | | | |
| | | | | | |
|Супеси и суглин-| 0,5 | 800(80) | 650(65) | 550(55)| 450(45) |
|ки | 0,7 | 650(65) | 550(55) | 450(45)| 350(35) |
| | 1,0 | 550(55) | 450(45) | 350(35)| 250(25) |
| | | | | | |
|Глины | 0,5 | 1400(140)| 1100(110)| 900(90)| 700(70) |
| | 0,6 | 1100(110)| 900(90) | 750(75)| 600(60) |
| | 0,8 | 700(70) | 600(60) | 500(50)| 400(40) |
| | | | | | |
+----------------+---------+-----------+----------+---------+-----------+
+----------------+---------+--------------------------------------------+
13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле
, (42) где 
, R, A, 
- то же, что в формуле (8);
, R, A, - то же, что в формуле (8);
- дополнительный коэффициент условий работы; 
для песчаных грунтов и 
для пылевато-глинистых грунтов;
- расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (
), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл. 22;
- площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, 
. 13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения 
на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.
на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21. Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.
13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.
13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3 - 13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.