Строительные нормы и правила СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты" (утв. постановлением Госстроя СССР от 20 декабря 1985 г. N 243) стр. 7

, (17)

где - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83;

- коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.

Значение коэффициента следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или пылевато-глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают пылевато-глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Значение коэффициента допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле (17), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.

Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызываются:

а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более [где - несущая способность сваи, подсчитанная по формулам (5), (8), (9), (11) и (15)], осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (17), а для мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.

Примечания: 1. В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной .

2. Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 - 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи .

5.6. При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления (см. п.5.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимается нагрузка на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы "свая - грунт", используемых в расчетах по рекомендуемому приложению 1.

5.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления , кН (тc), (см. п.5.4) по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах следует определять по формуле

. (18)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ , то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет , а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи , кН (тс), следует определять по формуле

. (19)

В формулах (18) и (19):

- коэффициент, принимаемый по табл. 10 в зависимости от материала сваи, ( );

А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), ;

М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по табл. 11 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;

- расчетная энергия удара молота, кДж ( ), принимаемая по табл. 12, или расчетная энергия вибропогружателей - по табл. 13;

- фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;

- упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

- масса молота или вибропогружателя, т;

- масса сваи и наголовника, т;

- масса подбабка (при вибропогружении свай ), т;

- масса ударной части молота, т;

- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем , а при вибропогружателе ;

- коэффициент, 1/кН (1/тс), определяемый по формуле

, (20)

здесь А, , - то же, что в формулах (18) и (19);

, - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи и для грунта на боковой поверхности сваи ;

- площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, ;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно табл. 12, для других видов молотов h = 0.

Примечания: 1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам (18) - (20), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд.4 (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.

Таблица 10

+------------------------------------+----------------------------------+
| | |
| Случай расчета | Коэффициент эта, кН/м2 (тс/м2) |
+------------------------------------+----------------------------------+
|Испытание свай забивкой и добивкой| |
|(а также в случае определения отка-| |
|зов) при видах свай: | |
| железобетонных с наголовником | 1500(150) |
| | |
| деревянных без подбабка | 1000(100) |
| " с подбабком | 800 (80) |
+------------------------------------+----------------------------------+
|Контроль несущей способности свай по| |
|результатам производственной забивки| |
|при значении Е /s , кН/тс: | |
| d a | |
| 1000(100) и менее | 2500(250) |
| 2000(200) | 1500(150) |
| 4000(400) | 950(95) |
| 8000(800) и более | 700(70) |
+------------------------------------+----------------------------------+

+------------------------------------+----------------------------------+

Таблица 11

+-----------------------------------------------+-----------------------+
| Грунты под нижним концом сваи | Коэффициент М |
+-----------------------------------------------+-----------------------+
|1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем | 1,3 |
|2. Пески средней крупности и крупные средней | 1,2 |
| плотности и супеси твердые | |
|3. Пески мелкие средней плотности | 1,1 |
|4. Пески пылеватые средней плотности | 1,0 |
|5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые | 0,9 |
|6. Суглинки и глины полутвердые | 0,8 |
|7. Суглинки и глины тугопластичные | 0,7 |
| |
| Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз.2 - 4|
|табл.11 следует повышать на 60%, при наличии материалов статического |
|зондирования - на 100%. |
+-----------------------------------------------------------------------+

+-----------------------------------------------+-----------------------+

Таблица 12

+-----------------------------------------+-----------------------------+
| | Расчетная энергия удара |
| Молот | молота E , кДж (тс х м) |
| | d |
+-----------------------------------------+-----------------------------+
|1. Подвесной или одиночного действия | GH |
|2. Трубчатый дизель-молот | 0,9GН |
|3. Штанговый дизель-молот | 0,4GH |
|4. Дизельный при контрольной добивке оди-| G(Н-h) |
| ночными ударами без подачи топлива | |
| |
| Примечания: 1. G - вес ударной части молота, кН (тc). |
| 2. В поз.4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота|
|от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварите-|
|льных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м,|
|для трубчатых молотов h = 0,4 м. |
+-----------------------------------------------------------------------+

+-----------------------------------------+-----------------------------+

Таблица 13

+----------------------------------+------------------------------------+
|Возмущающая сила вибропогружателя,| Эквивалентная расчетная энергия |
| кН (тc) |удара вибропогружателя, кДж (тс х м)|
+----------------------------------+------------------------------------+
| 100(10) | 45,0(4,5) |
| 200(20) | 90,0(9,0) |
| 300(30) | 130,0(13) |
| 400(40) | 175,0(17,5) |
| 500(50) | 220,0(22) |
| 600(60) | 265,0(26,5) |
| 700(70) | 310,0(31) |
| 800(80) | 350,0(35) |
+----------------------------------+------------------------------------+