Ведомственные строительные нормы ВСН 167-70 "Технические указания по проектированию подпорных стен для транспортного строительства" (утв. Техническим управлением Минтрансстроя СССР от 1 июня 1970 г. N 44) стр. 4

, (12)

где - толщина балластного слоя под подошвой шпалы, равная 0,75 м;

К= 14 - класс нагрузки.

4.5. При расположении подпорной стены вдоль движения автотранспорта давления от каждого ряда колес приводят к нагрузке, равномерно распределенной на сплошной полосе шириной а, равной 0,6 м в случае автомобильной нагрузки Н-30 и 0,8 м в случае колесной нагрузки НК-80.

Интенсивность q нормативной нагрузки в пределах каждой полосы устанавливают в зависимости от величины

, (13)

где х - расстояние между задней гранью (фактической или фиктивной) стены и осью полосы.

Значение q, т/м, при нагрузке Н-30 устанавливают по табл. 3, а при нагрузке НК-80 вычисляют по формуле

, (14)

в которую следует подставлять значения , м.

Таблица 3

+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| - | | - | | - | |
| z, м | q, m/м | z , м | q, m/м | z , м |q, m\м |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 0 | 8,3 | 5,5 | 2,5 | 11,0 | 1,7 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 0,5 | 6,1 | 6,0 | 2,4 | 11,5 | 1,7 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 1,0 | 5,3 | 6,5 | 2,3 | 12,0 | 1,6 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 1,5 | 4,7 | 7,0 | 2,2 | 12,5 | 1,6 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 2,0 | 4,2 | 7,5 | 2,1 | 13,0 | 1,5 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 2,5 | 3,8 | 8,0 | 2,0 | 13,5 | 1,5 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 3,0 | 3,5 | 8,5 | 1,9 | 14,0 | 1,5 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 3,5 | 3,2 | 9,0 | 1,9 | 14,5 | 1,4 |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 4,0 | 2,9 | 9,5 | 1,8 | | |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 4,5 | 2,7 | 10,0 | 1,8 | | |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+
| 5,0 | 2,6 | 10,5 | 1,7 | | |
+----------+-----------+------------+-----------+-----------+-----------+

4.6. Коэффициенты перегрузки для подвижных временных нагрузок, приведенных в пп. 4.3 - 4.5, принимают:

а) от железнодорожного состава n = 1,3;

б) от колонн автомобилей n = 1,4;

в) от транспортных единиц автомобильных и городских дорог n = 1,1.

4.7. Горизонтальную поперечную нагрузку от центробежной силы, возникающую на криволинейных участках пути, в расчете подпорных стен не учитывают.

4.8. Динамический коэффициент для временной нагрузки принимают равным единице.

5. Определение активного и пассивного давления грунта

5.1. В случае, когда поверхность грунта ограничена плоскостью и на ней равномерно распределена нагрузка интенсивностью q (рис. 6), силу Е активного давления грунта на вертикальный участок грани (фактической или фиктивной) стены от поверхности грунта до глубины h вычисляют по формуле

, (15)

где - коэффициент активного давления грунта, определяемый выражением

, (16)

где - угол между плоскостью, ограничивающей поверхность грунта, и горизонтальной плоскостью; правило знаков для угла показано на рис. 6.

Значения приведены в табл. 4.

Сила E наклонена к горизонту под углом и является равнодействующей давлений, распределенных по линейному закону (см. рис. 6) с ординатой в верхней точке рассматриваемого участка грани стены

(17)

и с ординатой на глубине h от этой точки

. (18)

Сила Е приложена от нижнего конца рассматриваемого участка грани стены на расстоянии z, равном

. (19)

При q = 0 получается:

; ; и . (20)

Таблица 4

+----+------+-----------------------+----+------+-----------------------+
| фи,|альфа,| ламбда_а |фи, |альфа,| ламбда_а |
|град| град +-----------+-----------+град| град +-----------+-----------+
| | | фи| фи| | | фи| фи|
| | |дельта = --|дельта = --| | |дельта = --|дельта = --|
| | | 2| 3| | | 2| 3|
+----+------+-----------+-----------+----+------+-----------+-----------+
| | 0 | 0,446 | 0,458 | | 0 | 0,246 | 0,251 |
| 20 | 10 | 0,532 | 0,541 | 35 | 10 | 0,275 | 0,280 |
| | 20 | 0,899 | 0,889 | | 20 | 0,319 | 0,325 |
+----+------+-----------+-----------+ | 30 | 0,423 | 0,422 |
| | 0 | 0,367 | 0,377 | | 35 | 0,704 | 0,685 |
| 25 | 10 | 0,425 | 0,435 +----+------+-----------+-----------+
| | 20 | 0,548 | 0,551 | | | | |
| | 25 | 0,841 | 0,830 | 40 | 0 | 0,200 | 0,202 |
+----+------+-----------+-----------+ | 10 | 0,220 | 0,222 |
| | | | | | 20 | 0,251 | 0,252 |
| 30 | 0 | 0,301 | 0,308 | | 30 | 0,304 | 0,305 |
| | 10 | 0,343 | 0,350 | | 40 | 0,624 | 0,603 |
| | 20 | 0,416 | 0,420 | | | | |
| | 30 | 0,776 | 0,762 | | | | |
+----+------+-----------+-----------+----+------+-----------+-----------+

5.2. В случаях, не охваченных п. 5.1, силу Е активного давления грунта на вертикальный участок грани (фактической или фиктивной) стены определяют как наибольшее из значений , подсчитанных по формуле

, (21)

где - сумма веса предполагаемой призмы обрушения и равнодействующей расположенной на ней нагрузки (рис. 7);

- угол между предполагаемой плоскостью обрушения и горизонтальной плоскостью.