Строительные нормы и правила СНиП 2.02.02-85 "Основания гидротехнических сооружений" (утв. постановлением Госстроя СССР от 12 декабря 1985 г. N 219) стр. 19

Определение осадки основания методом послойного суммирования

1. Осадка основания определяется методом послойного суммирования в соответствии с п.7.7. Дополнительные вертикальные напряжения в середине i-го слоя грунта принимаются равными полусумме указанных напряжений на верхней и нижней , границах слоя.

2. Значение дополнительного вертикального напряжения на глубине основания от нагрузок р и пригрузок q определяется по формуле

,

где р - среднее фактическое вертикальное давление на грунт по подошве фундамента;

- коэффициент, учитывающий изменение по глубине дополнительного давления в грунте и принимаемый по таблице для прямоугольной формы подошвы в зависимости от относительной глубины и отношения сторон , для круглой - от отношения ;

- коэффициент, определяемый для прямоугольной пригрузки по чертежу а, а для треугольной - по чертежу б.

Допускается пригрузку аппроксимировать прямоугольной, треугольной или трапецеидальной эпюрой в зависимости от формы засыпаемого котлована. В последнем случае осадки складываются из определенных для прямоугольной и треугольной нагрузок.

Значения коэффициента

+------+-------+--------------------------------------------------------+
| 2z_i | Круг- | Прямоугольные фундаменты с отношением сторон l/b, |
| --- | лые | равным |
| b | фун- | |
| 2z_i | даме- +-------+-------+-------+-------+-------+-------+--------+
|(----)| нты | 1 | 1,4 | 1,8 | 2,4 | 3,2 | 5 | 10 |
| d | | | | | | | | |
+------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+--------+
|0,0 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 | 1,000 |
|0,4 | 0,949 | 0,960 | 0,972 | 0,975 | 0,976 | 0,977 | 0,977 | 0,977 |
|0,8 | 0,756 | 0,800 | 0,848 | 0,866 | 0,875 | 0,879 | 0,881 | 0,881 |
|1,2 | 0,547 | 0,606 | 0,682 | 0,717 | 0,740 | 0,749 | 0,754 | 0,775 |
|1,6 | 0,390 | 0,449 | 0,532 | 0,578 | 0,612 | 0,630 | 0,639 | 0,642 |
|2,0 | 0,285 | 0,336 | 0,414 | 0,463 | 0,505 | 0,529 | 0,545 | 0,550 |
|2,4 | 0,214 | 0,257 | 0,325 | 0,374 | 0,419 | 0,449 | 0,470 | 0,477 |
|2,8 | 0,165 | 0,201 | 0,260 | 0,304 | 0,350 | 0,383 | 0,410 | 0,420 |
|3,2 | 0,130 | 0,160 | 0,210 | 0,251 | 0,294 | 0,329 | 0,360 | 0,374 |
|3,6 | 0,106 | 0,130 | 0,173 | 0,209 | 0,250 | 0,285 | 0,320 | 0,337 |
|4,0 | 0,087 | 0,108 | 0,145 | 0,176 | 0,214 | 0,248 | 0,285 | 0,306 |
|4,4 | 0,073 | 0,091 | 0,122 | 0,150 | 0,185 | 0,218 | 0,256 | 0,280 |
|4,8 | 0,062 | 0,077 | 0,105 | 0,130 | 0,161 | 0,192 | 0,230 | 0,258 |
|5,2 | 0,052 | 0,066 | 0,091 | 0,112 | 0,141 | 0,170 | 0,208 | 0,239 |
|5,6 | 0,046 | 0,058 | 0,079 | 0,099 | 0,124 | 0,152 | 0,189 | 0,223 |
|6,0 | 0,040 | 0,051 | 0,070 | 0,087 | 0,110 | 0,136 | 0,172 | 0,208 |
| |
| Примечание. При определении дополнительных вертикальных напряжений|
|на глубине z_i от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через|
|угловую точку прямоугольного фундамента, значения коэффициентов|
|альфа_(1,i) умножаются на 0,25. |
+-----------------------------------------------------------------------+

+------+-------+--------------------------------------------------------+

Приложение 12

Рекомендуемое

Определение осадки основания при среднем давлении под подошвой сооружения, превышающем расчетное сопротивление грунта

Осадка основания при среднем давлении под подошвой сооружения р, превышающем расчетное сопротивление грунта основания, определяется по формуле

,

где - коэффициент увеличения осадки при учете областей пластических деформаций, определяемый для однородного в пределах сжимаемой толщи грунта при ширине сооружения м и по чертежу, в других случаях - по результатам специальных исследований;

s - осадка, определяемая по указаниям п.7.7 и обязательного приложения 11.

Приложение 13

Рекомендуемое

Определение степени первичной консолидации грунта

Степень первичной консолидации грунта в расчетный момент времени от начала роста нагрузки определяется по чертежу, где - коэффициент степени консолидации ( ); , - время роста нагрузки; - расчетная толщина слоя, определяемая по п. 3.5; - коэффициент консолидации грунта в вертикальном направлении.

В случае мгновенного приложения нагрузки степень первичной консолидации определяется по чертежу для и .

Приложение 14

Рекомендуемое

Определение конечных горизонтальных перемещений гравитационных сооружений с горизонтальной подошвой на нескальных основаниях

1. Смещение сооружения определяется по формуле

, (1)

где Q - суммарная горизонтальная нагрузка на 1 м длины сооружения (черт. 1);

n - число слоев грунта в пределах смещаемой толщи ;

- коэффициент, определяемый по черт. 2 в зависимости от отношения глубины залегания подошвы i-го слоя грунта к полуширине сооружения ;

- модуль деформации смещаемого слоя грунта.

2. В суммарную горизонтальную нагрузку Q следует включать все силы, действующие на сооружение в направлении сдвига, за вычетом сил отпора, принимаемых равными давлению грунта в состоянии покоя.

3. Модуль деформации грунта в смещаемом слое принимается равным - для глинистых грунтов и - для песчаных грунтов, где - то же, что в обязательном приложении 3.

4. Расчетная глубина смещаемой толщи принимается равной:

, (2)

где - глубина сжимаемой толщи, определяемая в соответствии с п. 7.9.

Приложение 15

Рекомендуемое

Расчет суммарной осадки плотин из грунтовых материалов

При расчете суммарной осадки плотины из грунтовых материалов тело плотины делится на n элементарных слоев. Значения осадки на момент времени t на рассматриваемой вертикали определяется по формуле

, (1)

где i - номер элементарного слоя, считая снизу вверх;

n - число слоев;

- толщина i-го слоя;