Строительные нормы и правила СНиП 3.02.01-87"Земляные сооружения, основания и фундаменты"(утв. постановлением Госстроя СССР от 4 декабря 1987 г. N 280) стр. 17

- масса ударной части молота, т;

g - ускорение свободного падания, принимаемое равным g = 9,81  ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0,# м.

Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с учетом последнего.

Таблица 2

+--------------------------------+--------------------------------------+
| Виды свай | Коэффициент эта, кН/м2 |
+--------------------------------+--------------------------------------+
|Железобетонные с наголовником | 1500 |
|Деревянные без подбабка | 1000 |
|Деревянные с подбабком | 800 |
+--------------------------------+--------------------------------------+

Таблица 3

+------------------------------------+----------------------------------+
| Тип молота | Расчетная энергия удара |
| | молота E_d, кДж |
+------------------------------------+----------------------------------+
|Подвесной или одиночного действия | GH |
|Трубчатый дизель-молот | 0,9 GH |
|Штанговый дизель-молот | 0,4 GH |
| |
| Обозначения, принятые в табл. 3: |
| G - вес ударной части молота, кН; |
| H - фактическая высота падения ударной части дизель-молота, м. |
+-----------------------------------------------------------------------+

6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.

При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие

, (6)

где G - вес ударной части молота, МН;

А - площадь поперечного сечения шпунта, ;

- безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;

- коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части по табл. 5.

Таблица 4

+---------------------+-------------------------------------------------+
| |Коэффициент K_f при расчетном сопротивлении |
| |шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести |
|Тип стального шпунта +-------+--------+-------+--------+-------+-------+
| | 210 | 250 | 290 | 330 | 370 | 410 |
+---------------------+-------+--------+-------+--------+-------+-------+
|Плоский | 0,70 | 0,83 | 0,96 | 1,10 | 1,23 | 1,36 |
|Зетовый | 0,80 | 0,98 | 1,16 | 1,37 | 1,57 | 1,78 |
|Корытный | 0,90 | 1,15 | 1,40 | 1,70 | 2,0 | 2,30 |
+---------------------+-------+--------+-------+--------+-------+-------+

Таблица 5

+------------------------------------+----------------+-----------------+
| Тип молота |Высота падения |Коэффициент K_m, |
| |ударной части, м| МПа |
+------------------------------------+----------------+-----------------+
|Паровоздушный одиночного действия| 0,4 | 7,5 |
|или подвесной | 0,8 | 4,5 |
| | 1,2 | 3,0 |
| | | |
|Паровоздушный двойного действия | - | 2,0 |
|Дизельный трубчатый | 2,0 | 4,5 |
| | 2,5 | 3,0 |
| | 3,0 | 2,0 |
|Дизельный штанговый | - | 5,0 |
| |
| Примечания: 1. Расчетное сопротивление шпунтовой стали по пределу|
|текучести принимается согласно СНиП II-23-81. |
| 2. Для промежуточных значений сопротивлений шпунтовой стали и высот|
|падения ударной части значения коэффициентов K_f и К_m в табл. 4 и |
|5 определяются интерполяцией. |
+-----------------------------------------------------------------------+

7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи , кН, следует принимать равной

,

где - коэффициент надежности;

при расчетах по формуле (4) и при расчетах по формуле (5) для всех зданий и сооружений, кроме мостов, если в проекте нет других указаний.

Приложение 6

Обязательное

Выбор типа вибропогружателя для погружения свайных элементов

1. Значение необходимой вынуждающей силы вибропогружателя , кН, определяют по формуле

, (1)

где - коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4;

N - расчетная нагрузка на свайный элемент по проекту, кН, а в случае погружения свайных элементов до расчетной глубины - соответствующее этой глубине сопротивление углублению в грунт свайного элемента по проекту;

- суммарный вес вибросистемы, включая вибропогружатель, свайный элемент и наголовник, кН;

- коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый по табл. 1.

Необходимое значение минимальной вынуждающей силы вибропогружателя окончательно принимается не ниже при погружении свай-оболочек (с извлечением грунта из внутренней полости в ходе погружения) и - при погружении полых свай без извлечения грунта.

По принятой необходимой вынуждающей силе следует подбирать тот вибропогружатель наименьшей мощности, у которого статический момент массы дебалансов (или промежуточное значение для вибропогружателя с регулируемыми параметрами), , удовлетворяет условию

, (2)

где - суммарная масса вибропогружателя, сваи и наголовника, кг;

- необходимая амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений грунта, см, принимается по табл. 2.

При окончательном выборе типа вибропогружателя следует учитывать, что при равной вынуждающей силе большей погружающей способностью обладает вибропогружатель с большим статическим моментом массы дебалансов , а при прочих равных условиях следует выбирать вибропогружатель с регулируемыми в процессе работы параметрами.

Для погружения тяжелых свай-оболочек допускается предусматривать использование спаренных вибропогружателей. В этом случае их моменты дебалансов суммируются.

Таблица 1

+-----------------------------------------------------------------------+
| Коэффициенты k_s для грунтов |
+-----------------------------------------------------------------------+
| песчаных влажных средней плотности |
+--------------+---------------+--------------+------------+------------+
|гравелистых | крупных | средних | пылеватых | мелких |
+--------------+---------------+--------------+------------+------------+
| 2,6 | 3,2 | 4,9 | 5,6 | 6,2 |
+--------------+---------------+--------------+------------+------------+
| глинистых с показателем текучести I_L |
+------+-------+-------+-------+-------+------+--------+-------+--------+
|0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 |
+------+-------+-------+-------+-------+------+--------+-------+--------+
|1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,7 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,3 | 3,5 |
+------+-------+-------+-------+-------+------+--------+-------+--------+
| Примечания: 1. Для водонасыщенных крупных песков значения k_s|
|увеличиваются в 1,2 раза, средних песков - в 1,3 раза, мелких и|
|пылеватых - в 1,5 раза. |
| 2. Для заиленных песков значения k_s понижаются в 1,2 раза. |
| 3. Для плотных песков значения k_s понижаются в 1,2 раза, а для|
|рыхлых - увеличиваются в 1,1 раза. |
| 4. Для промежуточных значений показателя текучести глинистых|
|грунтов значения k_s определяются интерполяцией. |
| 5. При слоистом напластовании грунтов коэффициент k_s определяется|
|как средневзвешенный по глубине. |
+-----------------------------------------------------------------------+

2. В конце вибропогружения висячего свайного элемента при скорости вибропогружения V в последнем залоге не менее 2 см/мин должно удовлетворяться условие

368 × 80 пикс.     Открыть в новом окне

, (3)

где N - расчетная нагрузка на свайный элемент, кН;

W - мощность, расходуемая на движение вибросистемы, кВт, определяемая по формуле

, (4)

здесь - КПД электродвигателя, принимаемый по паспортным данным в размере 0,83-0,90 в зависимости от нагрузки;

- потребляемая из сети активная мощность в последнем залоге, кВт;

Таблица 2