ar-net.ru  | |
| 280 × 77 пикс. Открыть в новом окне | |
где |  | (Д.2) |
- отношение расстояния 
между центром тяжести и центром изгиба сечения к высоте сечения h;
- эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х-х, принимаемый со своим знаком (в таблице Д.6 приведен со знаком "плюс");А - площадь сечения.
;
- здесь 
- секториальный момент инерции сечения;
- момент инерции сечения при свободном кручении, и 
- ширина и толщина листов соответственно, образующих сечение, включая стенку; k=1,29 - для двутаврового сечения с двумя осями симметрии; k=1,25 - для двутаврового сечения с одной осью симметрии; k=1,20 - для таврового сечения, k=1,12 - для швеллерного (П-образного) сечения.
- ширина и толщина листов соответственно, образующих сечение, включая стенку; k=1,29 - для двутаврового сечения с двумя осями симметрии; k=1,25 - для двутаврового сечения с одной осью симметрии; k=1,20 - для таврового сечения, k=1,12 - для швеллерного (П-образного) сечения.2 Коэффициент при расчете на устойчивость стержня П-образного сечения на центральное сжатие (тип 4 при обозначениях, принятых в таблице Д.6, и 
) следует вычислять по формуле (Д.1) при 
=0 и =0 (тогда B=1), учитывая при этом, что
) следует вычислять по формуле (Д.1) при =0 и =0 (тогда B=1), учитывая при этом, что
;  | |
| 429 × 31 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 303 × 29 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 351 × 29 пикс. Открыть в новом окне | |
3 Коэффициент при расчете на устойчивость стержня швеллерного сечения (тип 5 при обозначениях, принятых в таблице Д.6, и ), следует вычислять по формуле (Д.3)
 | |
| 252 × 76 пикс. Открыть в новом окне | |
где 
;
; 
;
- отношение расстояния 
между центром тяжести и центром изгиба сечения к ширине сечения b - см. таблицу Д.6;  | |
| 247 × 25 пикс. Открыть в новом окне | |
;
; 
и 
- соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение;
- см. таблицу Д.6.При этом:
;  | |
| 240 × 28 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 276 × 29 пикс. Открыть в новом окне | |
.Формулы для определения , и или их значения приведены в таблице Д.6.
Таблица Д.6 - Коэффициенты 
, 
и
, и Сечение |  | |||||||
тип | схема | |||||||
1 |
| 0,25 | 0 | 0 | ||||
2 |
|  |  | По формуле (Ж. 12) приложения Ж | ||||
3 |
| 0 |  | То же | ||||
4 |
|  |  | 0 | ||||
6 |
|  |  | 0 | ||||
Обозначения, принятые в таблице Д.6: и - моменты инерции большего и меньшего поясов соответственно относительно оси симметрии сечения у-у.  ,  , где - толщина стенки; - толщина полок. | ||||||||
4 Расчет на устойчивость внецентренно сжатых элементов двутаврового сечения с двумя осями симметрии, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок (рисунок Д.1), следует выполнять по формуле (111), в которой коэффициент 
следует вычислять по формуле
следует вычислять по формуле  | |
| 212 × 52 пикс. Открыть в новом окне | |
 | |
| 130 × 192 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок Д.1 - Схема сечения элемента, подкрепленного вдоль полки
Коэффициент следует определять по формуле (Ж.4) приложения Ж.
При определении значение следует принимать равным расстоянию между сечениями элемента, закрепленными от поворота относительно продольной оси (расстояние между узлами крепления связей, распорок и т.п.).
Эксцентриситет 
в формуле (Д.4) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центрально сжатых элементов 
=0.
в формуле (Д.4) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центрально сжатых элементов =0.При определении за расчетный момент следует принимать наибольший момент в пределах расчетной длины элемента.
Приложение Е
Коэффициенты для расчета элементов конструкций с учетом развития пластических деформаций
Таблица Е.1 - Коэффициенты 
, , n
, , nТип сече- ния | Схема сечения |  | Наибольшие значения коэффициентов | ||||||
n при =0* | |||||||||
1 |
| 0,25 | 1,19 | 1,47 | 1,5 | ||||
0,5 | 1,12 | ||||||||
1,0 | 1,07 | ||||||||
2,0 | 1,04 | ||||||||
2 |
| 0,5 | 1,40 | 1,47 | 2,0 | ||||
1,0 | 1,28 | ||||||||
2,0 | 1,18 | ||||||||
3 |
| 0,25 | 1,19 | 1,07 | 1,5 | ||||
0,5 | 1,12 | 1,12 | |||||||
1,0 | 1,07 | 1,19 | |||||||
2,0 | 1,04 | 1,26 | |||||||
4 |
| 0,5 | 1,40 | 1,12 | 2,0 | ||||
1,0 | 1,28 | 1,20 | |||||||
2,0 | 1,18 | 1,31 | |||||||
5 |
| - | 1,47 | 1,47 | а) 2,0 б) 3,0 | ||||
6 |
| 0,25 | 1,47 | 1,04 | 3,0 | ||||
0,5 | 1,07 | ||||||||
1,0 | 1,12 | ||||||||
2,0 | 1,19 | ||||||||
7 |  | - | 1,26 | 1,26 | 1,5 | ||||
8 |
| - | 1,60 | 1,47 | а) 3,0 б) 1,0 | ||||
9 |
| 0,5 | 1,60 | 1,07 | а) 3,0 б) 1,0 | ||||
1,0 | 1,12 | ||||||||
2,0 | 1,19 | ||||||||
* При  следует принимать n=1,5, за исключением сечения типа 5 а), для которого n=2, и типа 5, б), для которого n=3.Примечания 1 Коэффициенты для промежуточных значений следует определять линейной интерполяцией. 2 Значение коэффициентов  , следует принимать не более 1,15 , где - коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному. | |||||||||
Таблица Е.2 - Коэффициенты , , для расчета на изгиб прямоугольных плит, опертых по четырем и трем сторонам
Плиты | При  | ||||||||||||
1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | >2 | ||
Опертые по четырем сторонам | 0,048 | 0,055 | 0,063 | 0,069 | 0,075 | 0,081 | 0,086 | 0,091 | 0,094 | 0,098 | 0,100 | 0,125 | |
0,048 | 0,049 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,049 | 0,048 | 0,048 | 0,047 | 0,046 | 0,037 | ||
Опертые по трем сторонам | При  | ||||||||||||
0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 2,0 | >2 | ||||
0,060 | 0,074 | 0,088 | 0,097 | 0,107 | 0,112 | 0,120 | 0,126 | 0,132 | 0,133 | ||||
Обозначения, принятые в таблице Е.2: b - длинная сторона; - короткая сторона;  - длина свободной стороны; - длина стороны, перпендикулярной к свободной. | |||||||||||||
Приложение Ж
Коэффициент устойчивости при изгибе
Ж.1 Коэффициент для расчета на устойчивость изгибаемых элементов двутаврового, таврового и швеллерного сечения следует определять в зависимости от расстановки связей, раскрепляющих сжатый пояс, вида нагрузки и места ее приложения. При этом предполагается, что нагрузка действует в плоскости наибольшей жесткости ( ), а опорные сечения закреплены от боковых смещений и поворота.
Ж.2 Для балки и консоли двутаврового сечения с двумя осями симметрии коэффициент 
следует принимать равным:
следует принимать равным:при 
0,85
0,85