Свод правил СП 64.13330.2017 "Деревянные конструкции" Актуализированная редакция СНиП II-25-80 (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 27 февраля 2017 г. N 129/пр) стр. 11

- расчетная несущая способность древесины раскалыванию поперек волокон под воздействием нагельного соединения, Н, которую следует вычислять по формуле

, (68)

где - нормативная прочности материала, определенная с обеспеченностью 0,95, Н;

- коэффициент длительной прочности, соответствующий режиму длительности загружения (таблица 4);

- произведение коэффициентов условий работы (6.9);

- коэффициент надежности по материалу, определяемый из условия перехода от обеспеченности 0,95 для к обеспеченности 0,99 для по формуле (3).

Нормативную несущую способность древесины раскалыванию поперек волокон под воздействием нагельного соединения следует вычислять по формуле

225 × 83 пикс.     Открыть в новом окне

, (69)

где - нормативная несущая способность древесины раскалыванию поперек волокон под воздействием нагельного соединения в середине пролета, для торцевых соединений и на краю консольной балки следует принимать с коэффициентом 0,5, Н;

w - коэффициент, который следует принимать равным:

а) для соединений со стальными накладками с жестким креплением нагелей - 1,4,

б) для остальных нагельных соединений - 1;

b - ширина деревянного элемента, мм;

- расстояние от центра наиболее удаленного от края деревянного элемента нагеля до кромки деревянного элемента, мм;

h - высота деревянного элемента, мм.

При растягивающее усилие учитывать не требуется, прочность соединения определена несущей способностью нагелей.

Для торцевых соединений следует выполнять дополнительную проверку на раскалывание, принимая (рисунок 10, б).

2394 × 1440 пикс.     Открыть в новом окне

8.16 Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород, в различных условиях эксплуатации, в условиях повышенной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок следует определять согласно 8.13 и 8.14 с учетом 5.4:

а) при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины в нагельном гнезде и раскалывания умножением на коэффициенты , , , , и ;

б) при расчете нагельного соединения из условия изгиба нагеля умножением на квадратные корни из этих коэффициентов и на коэффициент (8.17).

8.17 Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей из сталей с временным сопротивлением растяжению МПа при расчете на изгиб следует умножать на коэффициент

, (70)

где - расчетное сопротивление стали растяжению по временному сопротивлению, МПа.

8.18 Нагельное соединение со стальными накладками и прокладками на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рисунки 11, 12) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей.

Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5 диаметров нагеля и не менее 12,5 диаметров нагеля при установке в торец. В последнем случае диаметр отверстия должен быть на 0,5 мм менее диаметра нагеля.

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками следует рассчитывать согласно указаниям 8.13-8.15, причем в расчете из условия изгиба (пункт 3 таблицы 19) следует принимать наибольшее значение несущей способности нагеля.

Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие под нагелем в соответствии с указаниями СП 16.13330.

2414 × 1693 пикс.     Открыть в новом окне

1507 × 1833 пикс.     Открыть в новом окне

8.19 Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров следует определять как сумму несущих способностей всех нагелей, за исключением растянутых стыков, для которых вводят снижающий коэффициент 0,9.

8.20 Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон древесины , поперек волокон и от кромки элемента (рисунок 13) следует принимать не менее:

- для стальных нагелей ; ; ;

- алюминиевых и стеклопластиковых нагелей ; ; ;

- дубовых нагелей ; ; .

При толщине пакета b менее 10d (рисунок 12) и для клеенных элементов, включая LVL, с расположением нагелей перпендикулярно клеевым швам следует принимать:

- для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей ; ; ;

- дубовых нагелей ; .

8.21 Для стальных нагелей, установленных в торец, расстановку следует принимать по рисункам 13в для нагелей, установленных в торец без армирования, и 13г для нагелей с усилением армированием.

1893 × 1974 пикс.     Открыть в новом окне

8.22 Нагели в растянутых стыках конструкций из цельной древесины следует располагать в 2 или 4 продольных ряда; в конструкциях из круглых лесоматериалов допускается шахматное расположение нагелей в 2 ряда с расстоянием между осями нагелей вдоль волокон , а поперек волокон - .

8.23 Торцевые нагельные соединения в зданиях и сооружениях 1 и 2a класса функционального назначения (приложение Б) следует применять с усилением армированием вклеенными стержнями или винтами с резьбой по всей длине, как показано на рисунке 13г.

8.24 При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не следует учитывать заостренную часть гвоздя длиной 1,5d; кроме того, из длины гвоздя следует вычитать по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами.

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается менее 4d, его работу в примыкающем к нему шве учитывать не следует.

При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента следует уменьшать на 1,5d (рисунок 14).

Диаметр гвоздей следует принимать не более 0,25 толщины пробиваемых элементов.

1024 × 323 пикс.     Открыть в новом окне

8.25 Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины следует принимать не менее:

- - при толщине пробиваемого элемента ;

- - при толщине пробиваемого элемента с = 4d.