ar-net.ruБолты класса точности В в многоболтовых соединениях следует применять для конструкций из стали с пределом текучести до 375 Н/мм2.
соединениях, где болты работают преимущественно на растяжение, следует применять болты класса точности В или высокопрочные.
14.2.4 Болты, имеющие по длине ненарезанной части участки с различными диа-метрами, не следует применять в соединениях, в которых эти болты работают на срез. 14.2.5 Резьба болта, воспринимающего сдвигающее усилие, в элементах структурных конструкций, опор линий электропередачи и открытых распределительных устройств, а также в соединениях при толщине наружного элемента до 8 мм, должна находиться вне пакета соединяемых элементов; в остальных случаях резьба болта не должна входить вглубь отверстия более чем на половину толщины крайнего элемента со стороны гайки или свыше 5 мм.
14.2.6 Установливать шайбы на болты следует по СП70.13330.
В расчётных соединениях с болтами классов точности А и В (за исключением крепления вспомогательных конструкций) следует предусматривать меры против самоотвинчивания гаек (постановка пружинных шайб, вторых гаек, частичное предварительное натяжение и др.).
14.2.7 На скошенных поверхностях соединяемых деталей и элементов (внутренние грани полок двутавров и швеллеров) под головки болтов или гайки следует устанавливать косые шайбы.
14.2.8 Диаметр отверстия для болтов в элементах из проката должен соответствовать примечанию 1 таблицы 40.
Т а б л и ц а 40
Характеристика расстояния и предела текучести соединяемых элементов | Расстояние при размещении болтов |
1 Расстояние между центрами отверстий для болтов в любом направлении: | |
а) минимальное: | |
при Ryn <=375 Н/мм2 | 2,5d |
при Ryn >375 Н/мм2 | 3d |
б) максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии | 8d или 12t |
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних рядах при наличии окаймляющих уголков: | |
при растяжении | 16d или 24t |
при сжатии | 12d или 18t |
2 Расстояние от центра отверстия для болта до края элемента | |
а) минимальное вдоль усилия: | |
при Ryn <=375 Н/мм2 | 2d |
при Ryn> 375 Н/мм2 | 2,5d |
б) то же, поперек усилия: | |
при обрезных кромках | 1,5d |
при прокатных кромках | 1,2d |
в) максимальное | 4d или 8t |
г) минимальное во фрикционном соединении при любой кромке и любом направлении усилия | 1,3d |
3 Расстояние минимальное между центрами отверстий вдоль усилия для болтов, размещаемых в шахматном порядке | u + 1,5d |
Обозначения, принятые в таблице 40: d – диаметр отверстия для болта; t – толщина наиболее тонкого наружного элемента; u – расстояние поперек усилия между рядами отверстий. П р и м е ч а н и я 1 Диаметр отверстий следует принимать: для болтов класса точности А-d = db; для болтов класса точности В в конструкциях опор ВЛ, ОРУ и КС – d =db + 1 мм, в остальных случаях – d = db + (1; 2 или 3 мм), где db – диаметр болта. 2 В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок), кромепостоянно работающих на растяжение, при толщине элементов до 6 мм из стали с пределомтекучести до 375 Н/мм2 расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия принимают 1,35d (без допуска при изготовлении элементов в сторону уменьшения, о чем должно быть указано в проекте). 3 При размещении болтов в шахматном порядке на расстоянии, не менее указанногов позиции 3, сечение элемента Аn следует определять с учетом ослабления его отверстиями, расположенными в одном сечении поперек усилия (не по зигзагу). | |
14.2.9 Расчётное усилие, которое может быть воспринято одним болтом, в зависимости от вида напряженного состояния следует определять по формулам:
при срезе
Nbs = Rbs Аbns gb gс ; (186)
при смятии
Nbр = RbрdbS t gb gc ; (187)
при растяжении
Nbt = RbtAbn gс , (188)
Где Rbs, Rbр, Rbt – расчётные сопротивления одноболтовых соединений;
Аb и Аbn – площади сечений стержня болта брутто и резьбовой части нетто соответственно, принимаемые согласно таблице Г.9;
ns – число расчётных срезов одного болта;
db– наружный диаметр стержня болта;
St – наименьшая суммарная толщина соединяемых элементов, сминаемых в одном направлении;
gс – коэффициент условий работы, определяемый по таблице 1;
gb – коэффициент условий работы болтового соединения, определяемый по таблице 41 и принимаемый не более 1,0.
Т а б л и ц а 41
Характеристика | Предел текучести Ryn стали соединяемых элементов, Н/мм2 | Значения а / d, s/ d | Значение коэффициента gb | |
болтового соединения | напряженного состояния | |||
Одноболтовое, болтклассов точности А, В или высоко- прочный | Срез | - | - | 1,0 |
Смятие | До 285 | 1,5<= а/d <= 2 | 0,4a/d +0,2 | |
1,35 <= a/d < 1,5 | a/d – 0,7 | |||
Cв. 285 | 1,5 <= а/d <= 2 | 0,5a/d | ||
до 375 | 1,35 <= a/d < 1,5 | 0,67a/d – 0,25 | ||
Св. 375 | a/d>=2,5 | 1,0 | ||
Многоболтовое , болты класса точности А | Срез | - | - | 1,0 |
Смятие | До 285 | 1,5<= a/d <= 2 | 0,4a/d + 0,2 | |
2 <= s/d <= 2,5 | 0,4s/d | |||
Cв. 285 до 375 | 1,5 <= a/d <= 2 | 0,5a/d | ||
2<= s/d <= 2,5 | 0,5s/d – 0,25 | |||
Св. 375 | a/d >= 2,5 | 1,0 | ||
s/d >= 3 | ||||
Обозначения, принятые в таблице 41: а– расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия; s – расстояние вдоль усилия между центрами отверстий; d – диаметр отверстия для болта. П р и м е ч а н и я 1 Для расчёта многоболтового соединения на срез и смятие при болтах классов точности В, а также при высокопрочных болтах без регулируемого натяжения при всех значениях предела текучести Ryn стали соединяемых элементов значения коэффициента gb следует умножать на 0,9. 2 Для расчета многоболтового соединения на смятие следует принимать значение gb, меньшее из вычисленных при принятых значениях d,a,s. | ||||
14.2.10 При действии на болтовое соединение силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным. В этом случае число болтов в соединении следует определять по формуле
n >= N / Nb,min, (189)
где Nb,min – наименьшее из значений Nbs, Nbр и Nbt, вычисленное согласно требованиям 14.2.9.
В случаях, когда в стыке расстояние l между крайними болтами вдоль сдвигающего усилия превышает 16 d, значение n в формуле (189) следует увеличивать путем деления на коэффициент v= 1 – 0,005(l / d – 16), принимаемый равным не менее 0,75. Это требование не учитывается при действии усилия по всей длине соединения (например, в поясном соединении балки).
14.2.11 При действии на болтовое соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта.
Усилие в наиболее нагруженном болте Nb,max не должно превышать меньшего из значений Nbs илиNbр, вычисленных согласно требованиям 14.2.9.
14.2.12 При одновременном действии на болтовое соединение силы и момента, действующих в одной плоскости и вызывающих сдвиг соединяемых элементов, болты следует проверять на равнодействующее усилие. В наиболее нагруженном болте, оно не должно превышать меньшего из значений Nbs или Nbр, вычисленных согласно требованиям 14.2.9.
14.2.13 При одновременном действии на болтовое соединение усилий, вызывающихсрез и растяжение болтов, наиболее напряженный болт, наряду с проверкой по формуле (188), следует проверять по формуле
(190)где Ns и Nt – усилия, действующие на болт, срезывающее и растягивающее соответственно;
Nbs, Nbt – расчетные усилия, определяемые согласно требованиям 14.2.9.
14.2.14 В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в элементах с односторонней накладкой число болтов по сравнению с расчетом следует увеличивать на 10 %.
При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей число болтов, прикрепляющих коротыш к этой полке, по сравнению с результатом расчёта следует увеличивать на 50 %.
14.2.15 Фундаментные (анкерные) болты следует проверять согласно требованиям СП 43.13330.
14.3 Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
14.3.1 Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, следует применять:
в конструкциях из стали с пределом текучести свыше 375 Н/ мм2 и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические нагрузки;
в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отношении ограничения деформативности.
14.3.2 Во фрикционных соединениях следует применять болты, гайки и шайбы согласно требованиям 5.6.
Болты следует размещать согласно требованиям таблицы 40.
14.3.3 Расчётное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле
Qbh = RbhAbn m / gh , (191)
где Rbh – расчётное сопротивление растяжению высокопрочного болта, определяемое согласно требованиям 6.7;
Аbn – площадь сечения болта по резьбе, принимаемая согласно таблице Г.9 (приложение Г);
m– коэффициент трения, принимаемый по таблице 42;