ar-net.ru4,5 – для балок с фрикционными поясными соединениями;
I1f– сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса или момент инерции сечения, состоящего из пояса и рельса в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу пояса и рельса;
b– ширина опирания верхнего элемента.
8.2.3 Расчёт на прочность разрезных балок 2-го и 3-го классов двутаврового и коробчатого сечений (рисунок 7) из стали с нормативным сопротивлением Ryn<=440 Н/мм2 при соблюдении требований 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18 и при касательных напряжениях tх = Qx / Aw <= 0,9 Rs (кроме опорных сечений) следует выполнять по формулам:
 | |
| 500 × 206 пикс. Открыть в новом окне | |
Рисунок 7 – Схемы двутаврового (а) и коробчатого (б) сечений балок с действующими на них усилиями
при изгибе в плоскости наибольшей жёсткости (Ix>Iy)
(50)при изгибе в двух главных плоскостях и напряжениях tу = Qy/(2Af) <=0,5Rs
 | |
| 275 × 35 пикс. Открыть в новом окне | |
Здесь Мх, Му – абсолютные значения изгибающих моментов;
cх , cу – коэффициенты, принимаемые по таблице Е.1;
v – коэффициент, принимаемый равным:
при tх <= 0,5 Rs v = 1;
при 0,5 Rs< tx <=0,9Rs
(52)где af = Af/Aw – отношение площади сечения пояса к площади сечения стенки (для несимметричного сечения Аf – площадь меньшего пояса;
для коробчатого сечения Аw – суммарная площадь сечений двух стенок).
при изгибе в плоскости наибольшей жесткости (Ix >Iy) и стеснённом кручении симметричных двутавров
 | |
| 275 × 40 пикс. Открыть в новом окне | |
где co – определяется линейной интерполяцией по таблице 10а:
Т а б л и ц а 10а
 | |
| 579 × 66 пикс. Открыть в новом окне | |
При расчёте сечения в зоне чистого изгиба в формулах (50) и (51) следует принимать v= 1 и вместо коэффициентов сх и су соответственно сxm = 0,5 (1 + сx); сym = 0,5 (1 + су).
Расчёт на прочность в опорном сечении балок (при Мх = 0 и Му= 0) следует выполнять по формулам:
(54)
(55)При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формул (54) и (55) следует умножать на коэффициент a, определяемый по формуле (45).
Для установления размеров минимальных сечений составных балок коэффициенты сх и су следует принимать меньше значений, приведенных в таблице Е.1, но не менее 1,0. Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов приведена в правилах по проектированию стальных конструкций.
8.2.4 Расчёт на прочность разрезных балок переменного сечения согласно 8.2.3 с учетом пластических деформаций выполняется только в одном сечении с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий MиQ; в остальных сечениях балки расчёт следует выполнять при значениях коэффициентов сх и су меньших, чем в таблице Е.1 (приложение Е), или согласно 8.2.1.
8.2.5 Расчёт на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20 %, при соблюдении требований 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18 следует выполнять по формуле (50) как сечений 2-го класса с учётом частичного перераспределения опорных и пролетных моментов.
В этом случае расчётное значение момента следует определять по формуле
M = 0,5 (Mmax + Mef), (56)
где Mmax – наибольший изгибающий момент в пролёте или на опоре, определяемый из расчета неразрезной балки в предположении упругой работы стали;
Мef – условный изгибающий момент, равный:
а) в неразрезных балках с шарнирно опертыми концами б?льшему из значений:
(57) Mef = 0,5М2 , (58)
где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;
М1– изгибающиймоментв крайнем пролете, вычисленный как в шарнирно опертой однопролетной балке;
a– расстояние от сечения, в котором действует момент М1, до крайней опоры;
l – длина крайнего пролета;
М2 – максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в шарнирно опертой однопролетной балке;
б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами Мef = 0,5М3, где М3 – наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;
в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение Мef следует определять по формуле (57).
Значение tх в формуле (52) следует вычислять в сечении, где действует Мmax; если Мmax – момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.
8.2.6 Расчёт на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих 8.2.5, в случае изгиба в двух главных плоскостях следует выполнять по формуле (51) с учётом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно 8.2.5.
8.2.7 Расчёт на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям 8.2.5, 8.4.6, 8.5.8, 8.5.9 и 8.5.18,следует выполнять по формуле (50) как сечений 3-го класса с учётом перераспределения изгибающих моментов и образования условных пластических шарниров, а также влияния касательных напряжений tх в соответствии с 8.2.3 в сечениях с максимальным изгибающим моментом.
8.2.8 Расчёт на прочность бистальных разрезных балок двутаврового и коробчатого сечений с двумя осями симметрии при соблюдении требований 8.4.4, 8.5.9 и 8.5.17и при касательных напряжениях tх <= 0,9 Rs и ty <= 0,5 Rs (кроме опорных сечений) следует выполнять как расчёт сечений 2-го класса по формулам: