Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*"Стальные конструкции"(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)(в редакции от 29 декабря 1986 г.) стр. 32

t - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

- ширина листов пояса;

- сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h - расстояние между осями пакета поясных листов;

а - ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента в формуле (34) необходимо принимать:

при ; при , но не более 1,0.

Таблица 77

Коэффициенты двутавровых балок с двумя осями симметрии

+---------+-----------+-------+-----------------------------------------+
|Количест-| Вид |Нагру- | Формулы для пси при значениях альфа |
| во |нагрузки в |женный +--------------+--------------------------+
|закрепле-| пролете | пояс | 0,1 <= альфа | 40 < альфа <= 400 |
| ний в | | | <= 40 | |
| пролете | | | | |
+---------+-----------+-------+--------------+--------------------------+
|Без |Сосредото- |Верхний| пси = 1,75 + | пси= 3,3 + 0,053 альфа - |
|закрепле-|ченная | | + 0,09 альфа | - 4,5 х 10(-5) альфа(2) |
|ний | | | | |
| | |Нижний | пси = 5,05 + |пси = 6,6 + 0,053 альфа - |
| | | | + 0,09 альфа | - 4,5 х 10(-5) альфа(2) |
| +-----------+-------+--------------+--------------------------+
| |Равномерно |Верхний| пси = 1,6 + | пси= 3,15 + 0,04 альфа - |
| |распределе-| | + 0,08 альфа | - 2,7 х 10(-5) альфа(2) |
| |нная | | | |
| | |Нижний | пси =3,8 + | пси= 5,35 + 0,04 альфа - |
| | | | + 0,08 альфа | - 2,7 х 10(-5) альфа(2) |
+---------+-----------+-------+--------------+--------------------------+
|Два и |Любая | Любой | пси = 2,25 + | пси= 3,6 + 0,04 альфа - |
|более, | | | + 0,07 альфа | - 3,5 х 10(-5) альфа(2) |
|делящих | | | | |
|пролет на| | | | |
|равные | | | | |
|части | | | | |
+---------+-----------+-------+--------------+--------------------------+
|Одно в |Сосредото- | Любой | пси = 1,75 | пси = 1,75 пси_1 |
|середине |ченная в | | пси_1 | |
| |середине | | | |
| +-----------+-------+--------------+--------------------------+
| |Сосредото- |Верхний| пси = 1,14f | пси = 1,14 пси_1 |
| |ченная в | | пси_1 | |
| |четверти | | | |
| | |Нижний | пси = 1,6 | пси = 1,6 пси_1 |
| | | | пси_1 | |
| +-----------+-------+--------------+--------------------------+
| |Равномерно |Верхний| пси = 1,14 | пси = 1,14 пси_1 |
| |распределе-| | пси_1 | |
| |нная | | | |
| | |Нижний | пси = 1,3 | пси = 1,3 пси_1 |
| | | | пси_1 | |
+---------+-----------+-------+--------------+--------------------------+
|Примечание. Значение пси_1 следует принимать равным пси при двух и|
|более закреплениях сжатого пояса в пролете. |
| |
+-----------------------------------------------------------------------+

Таблица 78*

Коэффициенты для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

+-----------------+----------+------------------------------------------+
| Вид нагрузки |Нагружен- |Формулы для пси при отсутствии закреплений|
| | ный пояс | сжатого пояса и при значениях альфа |
| | +-------------------+----------------------+
| | | 4 <= альфа <= 28 | 28 < альфа <= 100 |
+-----------------+----------+-------------------+----------------------+
|Сосредоточенная | Верхний | пси = 1,0 + 0,16 |пси = 4,0 + 0,05 альфа|
|на конце консоли | | альфа | |
| +----------+-------------------+----------------------+
| | Нижний | пси = 6,2 + 0,08 |пси = 7,0 + 0,05 альфа|
| | | альфа | |
+-----------------+----------+-------------------+----------------------+
|Равномерно | Верхний | пси = 1,42 кв. корень (альфа) |
|распределенная | | |
| | | |
| |
| Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной|
|плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты пси следует|
|определять как для консоли без закреплений, кроме случая|
|сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце|
|консоли, при котором пси = 1,75 пси_1 (значение пси_1 следует принимать|
|согласно примеч. табл. 77). |
| |
+-----------------------------------------------------------------------+

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициенты и по формулам:

; (177)

, (178)

где - расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

- то же, до оси менее развитого пояса;

- имеет то же значение, что и в формуле (175);

- коэффициент, вычисляемый по формуле

. (179)

Коэффициенты D, С и В в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и коэффициенты следует умножать на .

При n > 0,7 и значение коэффициента необходимо уменьшить умножением на и принимать при этом не более 0,95.

Значения в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения умножать на 0,7.

Значения , и , в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.

970 × 679 пикс.     Открыть в новом окне

"Рис. 28. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при изгибе"

Таблица 79

Коэффициенты D и С

+-------------------------+---------+------------------------------------+
| Вид нагрузки | D | Коэффициент С при сечении |
| | +-----------------+------------------+
| | |двутавровом n <= | тавровом n = 1 |
| | | 0,9 | |
+-------------------------+---------+-----------------+------------------+
|Сосредоточенная в | 3,265 | 0,330 мю | 0,0826 альфа |
|середине пролета | | | |
| | | | |
|Равномерно распределенная| 2,247 | 0,481 мю | 0,1202 альфа |
| | | | |
|Чистый изгиб | 4,315 | 0,101 мю | 0,0253 альфа |
| | | | |
| |
|Обозначения, принятые а табл. 79: |
| J_1 |
| n = ---------------; мю = n (1 - n) (9,87 + альфа_1), |
| J_1 + J_2 |
| |
| J_t (J_1 + J_2) l_ef 2 |
| где альфа_1 = 0,385 --------------- (-------------), |
| J_1 J_2 h |
| |
|здесь J_1 и J_2 - моменты инерции соответственно большего и меньшего|
|поясов относительно оси симметрии сечения; |
|альфа - следует определять по формуле (175), в которой момент инерции|
| |
| дельта |
|сечения при кручении J_t = --------- сумма b_i t(3)_i, |
| 3 |
| |
|где b_i и t_i - соответственно ширина и толщина листов, образующих|
|сечение; дельта = 1,25 - для двутаврового сечения с одной осью|
|симметрии; дельта = 1,20 - для таврового сечения. |
+------------------------------------------------------------------------+

Таблица 80

Коэффициент В

980 × 1357 пикс.     Открыть в новом окне

"Таблица 80"

Таблица 81

Коэффициенты

+----------+-------------------------------------------------------------+
| Значение | Коэффициенты фи_b при сжатом поясе |
| фи_2 +------------------------------+------------------------------+
| | более развитом | менее развитом |
+----------+------------------------------+------------------------------+
|фи_2 <= | фи_b = фи_1 | фи_b = фи_2 |
|<=0,85 | | |
+----------+------------------------------+------------------------------+
|фи_2 > | фи_b = фи_1 [0,21 + 0,68 x | фи_b = 0,68 + 0,21 фи_2 |
|>0,85 | | |
| | n 1 - n | |
| | х ( ----- + ------ )] | |
| | фи_1 фи_2 | |
+----------+------------------------------+------------------------------+

Таблица 82

Моменты инерции при кручении прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*

+-----------------+-----------------+------------------+-----------------+
| Номер двутавра | J_t, см(4) | Номер двутавра | J_t, см(4) |
+-----------------+-----------------+------------------+-----------------+
| 10 | 2,28 | 27 | 13,6 |
| | | | |
| 12 | 2,88 | 27а | 16,7 |
| | | | |
| 14 | 3,59 | 30 | 17,4 |
| | | | |
| 16 | 4,46 | 30а | 20,3 |
| | | | |
| 18 | 5,60 | 33 | 23,8 |
| | | | |
| 18а | 6,54 | 36 | 31,4 |
| | | | |
| 20 | 6,92 | 40 | 40,6 |
| | | | |
| 20а | 7,94 | 45 | 54,7 |
| | | | |
| 22 | 8,60 | 50 | 75,4 |
| | | | |
| 22а | 9,77 | 55 | 100 |
| | | | |
| 24 | 11,1 | 60 | 135 |
| | | | |
| 24а | 12,8 | | |
+-----------------+-----------------+------------------+-----------------+

Приложение 8

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

2045 × 2592 пикс.     Открыть в новом окне

"Таблица 83*"

2022 × 2874 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"

2049 × 2886 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"

2038 × 555 пикс.     Открыть в новом окне

"Продолжение таблицы 83*"