ar-net.ru
(7.75)но принимаемый не более 0,7 нормируемой прочности; для бетона классов выше B30 - как для класса B30;
где Aan1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см2;
- коэффициент, принимаемый равным 
(
- средняя плотность бетона, кг/м3);
- коэффициент, определяемый по формуле
, (7.76)но принимаемый не менее 0,15;
где 
при Nan > 0 (прижатие);
при Nan > 0 (прижатие);
- при 
(нет прижатия); если в анкерах отсутствуют растягивающие усилия, коэффициент 
принимается равным 1,0.Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.
В формулах (7.72) и (7.74) нормальное усилие считается положительным, если направлено от закладной детали (рисунок 7.17), и отрицательным - если направлена к ней. В случаях, когда нормальные усилия Nan и 
, а также сдвигающее усилие Qan при вычислении по формулам (7.71) - (7.73) получают отрицательные значения, в формулах (7.71) - (7.72) и (7.76) их принимают равными нулю. Кроме того, если Nan получает отрицательное значение, то в формуле (7.73) принимается Nan = N.
, а также сдвигающее усилие Qan при вычислении по формулам (7.71) - (7.73) получают отрицательные значения, в формулах (7.71) - (7.72) и (7.76) их принимают равными нулю. Кроме того, если Nan получает отрицательное значение, то в формуле (7.73) принимается Nan = N.При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент 
уменьшается на 20%, а значение принимается равным нулю.
уменьшается на 20%, а значение принимается равным нулю.7.2.30 В закладной детали с анкерами, приваренными внахлестку под углом от 15° до 30°, наклонные анкеры рассчитываются на действие сдвигающей силы (при Q > N, где N - отрывающая сила) по формуле
(7.77)где Aan,inc - суммарная площадь поперечного сечения наклонных анкеров;
Nan - см. 7.2.29.
При этом должны устанавливаться нормальные анкеры, рассчитываемые по формуле (7.71) при 
и при значениях Qan, равных 0,1 сдвигающего усилия, определяемого по формуле (7.73).
и при значениях Qan, равных 0,1 сдвигающего усилия, определяемого по формуле (7.73).7.2.31 Конструкция сварных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. Внешние элементы закладных деталей и их сварные соединения рассчитываются согласно СП 16.13330. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкеры, должна проверяться из условия
(7.78)где dan - диаметр анкерного стержня, требуемый по расчету;
Rsq - расчетное сопротивление стали на срез, принимаемое согласно СП 16.13330.
При применении сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка формулы (7.77) для таких сварных соединений.
Толщина пластины должна также соответствовать технологическим требованиям по сварке.
8 Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы
8.1 Расчет железобетонных элементов по образованию трещин
8.1.1 Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин нормальных и наклонных к продольной оси элемента.
8.1.2 Усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, определяются исходя из следующих положений:
- сечения после деформации остаются плоскими;
- наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rbt,ser/Eb;
- напряжения в бетоне сжатой зоны (при наличии) определяются с учетом упругих или неупругих деформаций бетона, при этом наличие неупругих деформаций учитывается уменьшением ядрового расстояния r (8.1.4);
- напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны значению Rbt,ser;
- напряжения в арматуре равны алгебраической сумме напряжений, соответствующих приращению деформаций окружающего бетона, и напряжений, вызванных усадкой и ползучестью бетона.
8.1.3 Расчет элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия
N <= Ncrc, (8.1)
где Ncrc - усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемое по формуле
(8.2)где 
.
.8.1.4 Расчет изгибаемых внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия
Mr <= Mcrc, (8.3)
где Mr - момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;
Mcrc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле
Mcrc = Rbt,serWp1 +/- Mrp, (8.4)
здесь Mrp - момент усилия P относительно той же оси, что и при определении Mr; знак момента определяется направлением вращения ("плюс" - когда направления вращения моментов Mrp и Mr противоположны; "минус" - когда направления совпадают).
Усилие P рассматривают как внешнюю растягивающую силу, определяемую по формуле (9.8), принимая напряжения 
и 
в ненапрягаемой арматуре численно равными значениям потерь от усадки бетона по пункту 8 таблицы 9.1 (как для арматуры, натягиваемой на упоры).
и в ненапрягаемой арматуре численно равными значениям потерь от усадки бетона по пункту 8 таблицы 9.1 (как для арматуры, натягиваемой на упоры).Значение Mr определяется по формуле:
для изгибаемых элементов (рисунок 8.1, а)
Mr = M; (8.5)
для внецентренно сжатых элементов (рисунок 8.1, б)
Mr = N(e0 - r); (8.6)
для внецентренно растянутых элементов (рисунок 8.1, в)