Свод правил по проектированию и строительству СП 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов" (одобрен постановлением Госстроя РФ от 21 июня 2003 г. N 96) стр. 32

, , и - то же;

, , и - то же;

N - расчетная осевая нагрузка, кН, передаваемая на голову сваи.

Д.8 Расчетный момент заделки , , учитываемый при расчете свай, имеющих жесткую заделку в ростверк, обеспечивающий невозможность поворота головы сваи, следует определять по формуле

220 × 113 пикс.     Открыть в новом окне

, (Д.23)

где все буквенные обозначения те же, что и в предыдущих формулах.

При этом знак "минус" означает, что при горизонтальной силе Н, направленной слева направо, на голову сваи со стороны заделки передается момент, направленный против часовой стрелки.

Таблица Д.3

+-------+------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------+
|Приве- | Коэффициенты |
|денная | |
|глубина| |
|распо- | |
|ложения| |
|сечения| |
|сваи в | |
|грунте | |
| z(_) | |
| +---------+---------+---------+---------+---------+----------+---------+---------+---------+---------+---------+---------+
| | A_1 | B_1 | C_1 | D_1 | A_3 | B_3 | C_3 | D_3 | A_4 | B_4 | C_4 | D_4 |
+-------+---------+---------+---------+---------+---------+----------+---------+---------+---------+---------+---------+---------+
| 0 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 | 0 | 0 | 0 | 0 | 1 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,1 | 1 | 0,1 | 0,005 | 0 | 0 | 0 | 1 | 0,1 | -0,005 | 0 | 0 | 1 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,2 | 1 | 0,2 | 0,02 | 0,001 | -0,001 | 0 | 1 | 0,2 | -0,02 | -0,003 | 0 | 1 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,3 | 1 | 0,3 | 0,045 | 0,005 | -0,005 | -0,001 | 1 | 0,3 | -0,045 | -0,009 | -0,001 | 1 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,4 | 1 | 0,4 | 0,08 | 0,011 | -0,011 | -0,002 | 1 | 0,4 | -0,08 | -0,021 | -0,003 | 1 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,5 | 1 | 0,5 | 0,125 | 0,021 | -0,021 | -0,005 | 0,999 | 0,5 | -0,125 | -0,042 | -0,008 | 0,999 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,6 | 0,999 | 0,6 | 0,18 | 0,036 | -0,036 | -0,011 | 0,998 | 0,6 | -0,18 | -0,072 | -0,016 | 0,997 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,7 | 0,999 | 0,7 | 0,245 | 0,057 | -0,057 | -0,02 | 0,996 | 0,699 | -0,245 | -0,114 | -0,03 | 0,994 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,8 | 0,997 | 0,799 | 0,32 | 0,085 | -0,085 | -0,034 | 0,992 | 0,799 | -0,32 | -0,171 | -0,051 | 0,989 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 0,9 | 0,995 | 0,899 | 0,405 | 0,121 | -0,121 | -0,055 | 0,985 | 0,897 | -0,404 | -0,243 | -0,082 | 0,98 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1 | 0,992 | 0,997 | 0,499 | 0,167 | -0,167 | -0,083 | 0,975 | 0,994 | -0,499 | -0,333 | -0,125 | 0,967 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,1 | 0,987 | 1,095 | 0,604 | 0,222 | -0,222 | -0,122 | 0,96 | 1,09 | -0,603 | -0,443 | -0,183 | 0,946 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,2 | 0,979 | 1,192 | 0,718 | 0,288 | -0,287 | -0,173 | 0,938 | 1,183 | -0,716 | -0,575 | -0,259 | 0,917 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,3 | 0,969 | 1,287 | 0,841 | 0,365 | -0,365 | -0,238 | 0,907 | 1,273 | -0,838 | -0,73 | -0,356 | 0,876 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,4 | 0,955 | 1,379 | 0,974 | 0,456 | -0,455 | -0,319 | 0,866 | 1,358 | -0,967 | -0,91 | -0,479 | 0,821 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,5 | 0,937 | 1,468 | 1,115 | 0,56 | -0,559 | -0,42 | 0,811 | 1,437 | -1,105 | -1,116 | -0,63 | 0,747 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,6 | 0,913 | 1,553 | 1,264 | 0,678 | -0,676 | -0,543 | 0,739 | 1,507 | -1,248 | -1,35 | -0,815 | 0,652 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,7 | 0,882 | 1,633 | 1,421 | 0,812 | -0,808 | -0,691 | 0,646 | 1,566 | -1,396 | -1,613 | -1,036 | 0,529 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,8 | 0,843 | 1,706 | 1,584 | 0,961 | -0,956 | -0,867 | 0,53 | 1,612 | -1,547 | -1,906 | -1,299 | 0,374 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 1,9 | 0,795 | 1,77 | 1,752 | 1,126 | -1,118 | -1,074 | 0,385 | 1,64 | -1,699 | -2,227 | -1,608 | 0,181 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 2 | 0,735 | 1,823 | 1,924 | 1,308 | -1,295 | -1,314 | 0,207 | 1,646 | -1,848 | -2,578 | -1,966 | -0,057 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 2,2 | 0,575 | 1,887 | 2,272 | 1,72 | -1,693 | -1,906 | -0,271 | 1,575 | -2,125 | -3,36 | -2,849 | -0,692 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 2,4 | 0,347 | 1,874 | 2,609 | 2,195 | -2,141 | -2,663 | -0,949 | 1,352 | -2,339 | -4,228 | -3,973 | -1,592 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 2,6 | 0,033 | 1,755 | 2,907 | 2,724 | -2,621 | -3,6 | -1,877 | 0,917 | -2,437 | -5,14 | -5,355 | -2,821 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 2,8 | -0,385 | 1,49 | 3,128 | 3,288 | -3,103 | -4,718 | -3,108 | 0,197 | -2,346 | -6,023 | -6,99 | -4,445 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 3 | -0,928 | 1,037 | 3,225 | 3,858 | -3,541 | -6 | -4,688 | -0,891 | -1,969 | -6,765 | -8,84 | -6,52 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 3,5 | -2,928 | -1,272 | 2,463 | 4,980 | -3,919 | -9,544 | -10,34 | -5,854 | 1,074 | -6,789 | -13,692 | -13,826 |
| | | | | | | | | | | | | |
| 4 | -5,853 | -5,941 | -0,927 | 4,548 | -1,614 | -11,731 | -17,919 | -15,076 | 9,244 | -0,358 | -15,611 | -23,14 |
+-------+---------+---------+---------+---------+---------+----------+---------+---------+---------+---------+---------+---------+

Приложение Е

(рекомендуемое)

Расчет
несущей способности пирамидальных свай с наклоном боковых граней

Несущую способность , кН, пирамидальных свай с наклоном боковых граней допускается определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунта основания на боковой поверхности сваи и под ее нижним концом по формуле

364 × 73 пикс.     Открыть в новом окне

, (Е.1)

где - площадь боковой поверхности сваи в пределах i-го слоя грунта, ;

- угол конусности сваи, град.;

, - расчетные значения угла внутреннего трения, град., и сцепления, кПа, i-го слоя грунта;

d - сторона сечения нижнего конца сваи, м;

, - коэффициенты, значения которых приведены в таблице Е.1.

Сопротивления грунта под острием сваи и на ее боковой поверхности , кПа, определяют по формуле

441 × 71 пикс.     Открыть в новом окне

, (Е.2)

где - модуль деформации грунта i-го слоя, кПа, определяемый по результатам прессиометрических испытаний;

- коэффициент Пуассона i-го слоя грунта, принимаемый в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01;

- коэффициент, значения которого приведены в таблице Е.1.

Давление грунта , , кПа, определяют по формулам:

; (Е.3)

, (Е.4)

где - удельный вес грунта i-го слоя, ;

- средняя глубина расположения i-го слоя грунта, м.

Таблица Е.1

+---------+----------------------------------------------------------------------------------------+
|Коэффици-| Угол внутреннего трения грунта фи_I,i, град. |
| ент | |
+---------+--------+--------+--------+-------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+
| | 4 | 8 | 12 | 16 | 20 | 24 | 28 | 32 | 36 | 40 |
+---------+--------+--------+--------+-------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+
| n_1 | 0,53 | 0,48 | 0,41 | 0,35 | 0,30 | 0,24 | 0,20 | 0,15 | 0,10 | 0,06 |
| | | | | | | | | | | |
| n_2 | 0,94 | 0,88 | 0,83 | 0,78 | 0,73 | 0,69 | 0,65 | 0,62 | 0,58 | 0,54 |
| | | | | | | | | | | |
| кси | 0,06 | 0,12 | 0,17 | 0,22 | 0,26 | 0,29 | 0,32 | 0,35 | 0,37 | 0,39 |
+---------+--------+--------+--------+-------+--------+--------+--------+--------+--------+--------+
| |
|Примечание - Для промежуточных значений угла внутреннего трения фи_I i значения коэффициентов n_1,|
|п_2 и кси определяют интерполяцией. |
+--------------------------------------------------------------------------------------------------+

Приложение Ж

(рекомендуемое)

Определение осадки ленточных свайных фундаментов

Осадку s, м (см), ленточных свайных фундаментов с одно- и двухрядным расположением свай при расстоянии между сваями (3-4) d определяют по формуле

, (Ж.1)

где n - погонная нагрузка на свайный фундамент, кН/м, с учетом веса фундамента в виде массива грунта со сваями, ограниченного: сверху - поверхностью планировки; с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай; снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай;

Е, - значения модуля деформации, кПа, и коэффициента Пуассона грунта в пределах сжимаемой толщи, определяемые для указанного выше фундамента в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01;

- коэффициент, принимаемый по номограмме (см. рисунок Ж.1) в зависимости от коэффициента Пуассона ню, приведенной ширины фундамента (где В - ширина фундамента, принимаемая по наружным граням крайних рядов свай; h - глубина погружения свай) и приведенной глубины сжимаемой толщи ( - глубина сжимаемой толщи).

Значения коэффициента определяют по номограмме следующим образом. На номограмме через точку, соответствующую вычисленному значению приведенной глубины сжимаемой толщи, проводят прямую, параллельную оси абсцисс, до пересечения с линией приведенной ширины фундамента и опускают перпендикуляр до линии коэффициента Пуассона грунта . Из точки пересечения проводят линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения с осью ординат, на которой приведены значения коэффициента .

2089 × 929 пикс.     Открыть в новом окне

Приложение И

(рекомендуемое)

Определение осадки одиночной сваи с учетом модуля сдвига

Расчет осадки одиночных свай, прорезающих слой грунта с модулем сдвига , МПа, коэффициентом Пуассона и опирающихся на грунт, рассматриваемый как линейно-деформируемое полупространство, характеризуемое модулем сдвига и коэффициентом Пуассона , допускается производить при и при условии l/d > 5, (где l - длина сваи, м, d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м) по формулам:

а) для одиночной сваи без уширения

, (И.1)

где N - вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН;

- коэффициент, определяемый по формуле

, (И.2)